4.6 结构动力计算
4.6.1 当采用等效静荷载法进行结构动力计算时,宜将结构体系拆成顶板、外墙、底板等结构构件,分别按单独的等效单自由度体系进行动力分析。
4.6.2 在常规武器爆炸动荷载或核武器爆炸动荷载作用下,结构构件的工作状态均可用结构构件的允许延性比[β]表示。对砌体结构构件,允许延性比[β]值应取1.0;对钢筋混凝土结构构件,允许延性比[β]可按表4.6.2取值。
表4.6.2钢筋混凝土结构构件的允许延性比[β]值
结构构件使用要求 | 动荷载类别 | 受力状态 |
受弯 | 大偏心受压 | 小偏心受压 | 轴心受压 |
密闭、防水 要求高 | 核武器爆炸动荷载 | 1.0 | 1.0 | 1.0 | 1.0 |
常规武器爆炸动荷载 | 2.0 | 1.5 | 1.2 | 1.0 |
密闭、防水 要求一般 | 核武器爆炸动荷载 | 3.0 | 2.0 | 1.5 | 1.2 |
常规武器爆炸动荷载 | 4.0 | 3.0 | 1.5 | 1.2 |
4.6.3在常规武器爆炸动荷载作用下,顶板、外墙的均布等效静荷载标准值,可分别按下列公式计算确定:
式中 qce1、qce2——分别为作用在顶板、外墙的均布等效静荷载标准值。
pc1、pc2——分别为作用在顶板、外墙的均布动荷载最大压力(kN/m2);
Kdc1、Kdc2——分别为顶板、外墙的动力系数,可按本规范第4.6.5条确定。
4.6.4 在核武器爆炸动荷载作用下,顶板、外墙、底板的均布等效静荷载标准值,可分别按下列公式计算确定:
式中 qe1、qe2、qe3——分别为作用在顶板、外墙及底板的均布等效静荷载标准值;
Pc1、Pc2、Pc3——分别为作用在顶板、外墙及底板的动荷载最大压力(kN/m2);
Kd1、Kd2、Kd3——分别为顶板、外墙和底板的动力系数,可按本规范第4.6.5条及第4.6.7条确定。
4.6.5 结构构件的动力系数Kd,应按下列规定确定:
1 当常规武器爆炸动荷载波形简化为无升压时间的三角形时,根据结构构件自振圆频率ω、动荷载等效作用时间t0及允许延性比[β]按下列公式计算确定:
2当常规武器爆炸动荷载的波形简化为有升压时间的三角形时,根据结构构件自振圆频率ω、动荷载升压时间tr、动荷载等效作用时间td及允许延性比[β]按下列公式计算确定:
式中 ξ ——动荷载升压时间对结构动力响应的影响系数;
Kd——无升压时间的三角形动荷载作用下结构构件的动力系数,应按式(4.6.5-1)计算确定,此时式中t0改用td;
3 当核武器爆炸动荷载的波形简化为无升压时间的三角形时,根据结构构件的允许延性比[β]按下列公式计算确定:
4当核武器爆炸动荷载的波形简化为有升压时间的平台形时,根据结构构件自振圆频率ω、升压时间t0h及允许延性比[β]按表4.6.5确定。
表4.6.5 动力系数Kd
ωt0h | 允许延性比[β] |
1.0 | 1.2 | 1.5 | 2.0 | 3.0 |
0 | 2.00 | 1.71 | 1.50 | 1.34 | 1.20 |
1 | 1.96 | 1.68 | 1.47 | 1.31 | 1.19 |
2 | 1.84 | 1.58 | 1.40 | 1.26 | 1.15 |
3 | 1.67 | 1.44 | 1.28 | 1.18 | 1.10 |
4 | 1.50 | 1.30 | 1.18 | 1.11 | 1.06 |
5 | 1.40 | 1.22 | 1.13 | 1.07 | 1.05 |
6 | 1.33 | 1.17 | 1.09 | 1.05 | 1.05 |
7 | 1.29 | 1.14 | 1.07 | 1.05 | 1.05 |
8 | 1.25 | 1.11 | 1.06 | 1.05 | 1.05 |
9 | 1.22 | 1.09 | 1.05 | 1.05 | 1.05 |
10 | 1.20 | 1.08 | 1.05 | 1.05 | 1.05 |
15 | 1.13 | 1.05 | 1.05 | 1.05 | 1.05 |
20 | 1.10 | 1.05 | 1.05 | 1.05 | 1.05 |
4.6.6按等效静荷载法进行结构动力分析时,宜取与动荷载分布规律相似的静荷载作用下产生的挠曲线作为基本振型。确定自振圆频率时,可不考虑土的附加质量影响。
4.6.7 在核武器爆炸动荷载作用下,结构底板的动力系数Kd3可取1.0,扩散室与防空地下室内部房间相邻的临空墙动力系数可取1.30。
条文说明
4.6 结构动力计算
4.6.1 等效静荷载法一般适用于单个构件。然而,防空地下室结构是个多构件体系,如有顶、底板、墙、梁、柱等构件,其中顶、底板与外墙直接受到不同峰值的外加动荷载,内墙、柱、梁等承受上部构件传来的动荷载。由于动荷载作用的时间有先后,动荷载的变化规律也不一致,因此对结构体系进行综合的精确分析是较为困难的,故一般均采用近似方法,将它拆成单个构件,每一个构件都按单独的等效体系进行动力分析。各构件之间支座条件应按近于实际支承情况来选取。例如对钢筋混凝土结构,顶板与外墙之间二者刚度相接近,可近似按固端与铰支之间的支座情况考虑。在底板与外墙之间,由于二者刚度相差较大,在计算外墙时可视作固定端。
对通道或其它简单、规则的结构,也可近似作为一个整体构件按等效静荷载法进行动力计算。
4.6.2 结构构件的允许延性比[β],系指构件允许出现的最大变位与弹性极限变位的比值。显然,当[β]≤1时,结构处于弹性工作阶段;当[β]>1时,构件处于弹塑性工作阶段。因此允许延性比虽然不完全反映结构构件的强度、挠度及裂缝等情况,但与这三者都有密切的关系,且能直接表明结构构件所处极限状态。根据试验资料,用允许延性比表示结构构件的工作状态,既简单适用,又比较合理,故本次规范修订时仍沿用按允许延性比表示结构构件工作状态。
结构构件的允许延性比,主要与结构构件的材料、受力特征及使用要求有关。如结构构件具有较大的允许延性比,则能较多地吸收动能,对于抵抗动荷载是十分有利的。本条确定在核武器爆炸动荷载作用下结构构件允许延性比[β]值时,主要参考了以下资料:
1 试验研究成果:
1) 砖砌体和混凝土轴心受压构件的设计延性比可取1.1~1.3;
2) 钢筋混凝土构件的设计延性比,一般可按表4-2取用。
表4-2 钢筋混凝土构件的设计延性比
使用要求 | 构件受力状态 |
受弯 | 大偏心 | 小偏心 | 轴心受压 |
无明显残余变形 | 1.5 | 1.5 | 1.3~1.5 | 1.1~1.3 |
一般防水防毒要求 | 3 | 1.5~3 | 1.3~1.5 | 1.1~1.3 |
无密闭及变形控制要求 | 3~5 | 1.5~3 | 1.3~1.5 | 1.1~1.3 |
2 有关规定:
1) 当β=1时,钢筋应力不大于计算应力,结构无残余变形;
2) 当β=2~3时,受拉区混凝土出现微细裂缝,但观察不到穿透裂缝,仍保持结构的承载力和气密性;
3) 当β=4~5时,用于不要求保持气密性和密闭性的防护建筑外墙;
3 《人民防空工程设计资料》提出:
1) 对于不要求保持密闭性的人防工事取延性比为4~5;
2) 对于要求保持密闭性的人防工事取延性比为2~3;
4 《防护结构设计原理和方法》(《美国空军手册》)推荐使用延性系数值为:
1) 对于较脆性的结构,取1~3;
2) 对于中等脆性的结构,取2~3;
3) 对于完全柔性的结构,取10~20。
综合上述资料,本条规定在核武器爆炸动荷载作用下,结构构件的允许延性比[β]按表4.6.2取值。
由于防空地下室不考虑常规武器的直接命中,只按防非直接命中的地面爆炸作用设计,常规武器爆炸动荷载对结构构件往往只产生局部作用;又由于常规武器爆炸动荷载作用时间较短(相对于核武器爆炸动荷载),易使结构构件产生变形回弹,故本条规定在常规武器爆炸动荷载作用下,结构构件允许延性比可比核武器爆炸作用时取的大一些,以充分发挥结构材料的塑性性能,更多地吸收爆炸能量。
4.6.5 本条给出的动力系数计算公式是将结构构件简化为等效单自由度体系,进行无阻尼弹塑性体系强迫振动的动力分析得出的。
当核武器爆炸动荷载波形为无升压时间的三角形时,由于其有效正压作用时间远大于结构构件达到最大变位的时间,因此其等效作用时间可进一步近似取为无穷大,即可看成突加平台形荷载。在突加平台形荷载作用下,动力系数仅与结构构件允许延性比有关,而与结构的其它特性无关。
当核武器爆炸动荷载的波形为有升压时间平台形时,按下式进行计算,并取其包络线,得出对应各种不同[β]值的Kd值:
对于一般钢筋混凝土受弯或大偏心受压构件,按上式求得的Kd值可能小于1.05,从偏于安全考虑,取Kd≥1.05。为方便设计,该动力系数以表格形式给出。
4.6.6 按等效单自由度体系进行结构动力分析时,较为重要的问题是正确选择振型。在强迫振动下哪一种主振型占主要成分与动载的分布形式有很大关系,一般来说与以动载作为静载作用时的挠曲线相接近的主振型起着主导作用,因此宜取将动载视作静载所产生的静挠曲线形状作为基本振型。通常即使振动形状稍有差别,对动力分析结果并不会产生明显影响。为了简化计算,也可挑选一个与静挠曲线形状相近的主振型作为假定基本振型,如对均布荷载下简支梁可取第一振型,对三跨等跨连续梁可取第三振型。
由于本规范在动荷载确定中已考虑了土与结构的相互作用影响,所以在计算土中结构自振频率时,不再考虑覆土附加质量的影响。
4.6.7 作用在结构底板上的动荷载主要是结构受到顶板动荷载后往下运动使地基产生的反力。由于底板动荷载升压时间较长,故其动力系数可取1.0。
扩散室与防空地下室内部房间相邻的临空墙只承受消波系统的余压作用,临空墙的允许延性比取1.5,按公式(4.6.5-4)计算动力系数为1.5。考虑到扩散室的扩散作用,动力效应降低,动力系数乘以0.85的折减系数后取1.3。
4.7 常规武器爆炸动荷载作用下结构等效静荷载
4.7.1 常规武器地面爆炸作用在防空地下室结构各部位的等效静荷载标准值,除按本规范公式计算外,也可按本节规定直接选用。
4.7.2 防空地下室钢筋混凝土梁板结构顶板的等效静荷载标准值qce1可按下列规定采用:
1 当防空地下室设在地下一层时,顶板等效静荷载标准值qce1可按表4.7.2采用。对于常5级当顶板覆土厚度大于2.5m,对于常6级大于1.5m时,顶板可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载,但顶板设计应符合本规范第4.11节规定的构造要求;
2 当防空地下室设在地下二层及以下各层时,顶板可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载,但顶板设计应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
表4.7.2顶板等效静荷载标准值qce1(kN/m2)
顶板覆土厚度h(m) | 防常规武器抗力级别 |
5 | 6 |
0≤h≤0.5 | 110~90(88~72) | 50~40(40~32) |
0.5<h≤1.0 | 90~70(72~56) | 40~30(32~24) |
1.0<h≤1.5 | 70~50(56~40) | 30~15(24~12) |
1.5<h≤2.0 | 50~30(40~24) | — |
2.0<h≤2.5 | 30~15(24~12) | — |
注:1 顶板按弹塑性工作阶段计算,允许延性比[β]取4.0;
2顶板覆土厚度h为小值时,qce1取大值;
3 当符合本规范第4.3.4条规定考虑上部建筑影响时,可取用表中括号内数值。
4.7.3 防空地下室外墙的等效静荷载标准值qce2以可按下列规定采用:
1 土中外墙的等效静荷载标准值qce2,可按表4.7.3-1、表4.7.3-2采用;
2 对按本规范第3.2.15条规定,顶板底面高出室外地面的常5级、常6级防空地下室,直接承受空气冲击波作用的钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段设计时,其等效静荷载标准值qce2对常5级可取400kN/m2,对常6级可取180kN/m2。
表4.7.3-1非饱和土中外墙等效静荷载标准值qce1(kN/m2)
顶板顶面埋置深度h(m) | 土的类别 | 防常规武器抗力级别 |
5 | 6 |
砌体 | 钢筋混凝土 | 砌体 | 钢筋混凝土 |
0<h≤1.5 | 碎石土、粗砂、中砂 | 85~60 | 70~40 | 45~25 | 30~20 |
细砂、粉砂 | 70~50 | 55~35 | 35~20 | 25~15 |
粉土 | 70~55 | 60~40 | 40~20 | 30~15 |
粘性土、红粘土 | 70~50 | 55~35 | 35~25 | 20~15 |
老粘性土 | 80~60 | 65~40 | 40~25 | 30~15 |
湿陷性黄土 | 70~50 | 55~35 | 35~20 | 25~15 |
淤泥质土 | 50~40 | 35~25 | 25~15 | 15~10 |
1.5<h≤3.0 | 碎石土、粗砂、中砂 |
| 40~30 |
| 20~15 |
细砂、粉砂 | 35~25 | 15~10 |
粉土 | 40~25 | 15~10 |
粘性土、红粘土 | 35~25 | 15~10 |
老粘性土 | 40~25 | 15~10 |
湿陷性黄土 | 35~20 | 15~10 |
淤泥质土 | 25~15 | 10~5 |
注:1 表内砌体外墙数值系按防空地下室净高≤3.0m,开间≤5.4m计算确定;钢筋混凝土外墙数值系按计算高度≤5.0m计算确定;
2砌体外墙按弹性工作阶段计算;钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段计算,[β]取3.0;
3顶板埋置深度h为小值时,qce2取大值。
表4.7.3-2 饱和土中外墙等效静荷载标准值qce2(kN/m2)
顶板顶面埋置深度 h(m) | 饱和土含气量α1(%) | 防常规武器抗力级别 |
5 | 6 |
0<h≤1.5 | 1 | 100~80 | 50~30 |
≤0.05 | 140~100 | 70~50 |
1.5<h≤3.0 | 1 | 80~60 | 30~25 |
≤0.05 | 100~80 | 50~30 |
注:1 表内数值系按钢筋混凝土外墙计算高度≤5.0m,允许延性比[β]取3.0计算确定;
2当含气量α1>1%时,按非饱和土取值;当0.05%<α1<1%时,按线性内插法确定;
3顶板埋置深度h为小值时,qce2取大值。
4.7.4 防空地下室底板设计可不考虑常规武器地面爆炸作用,但底板设计应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.7.5 防空地下室室外出入口支承钢筋混凝土平板防护密闭门的门框墙(图4.7.5-1),其常规武器爆炸等效静荷载标准值可按下列规定确定:
注:l——门框墙悬挑长度(mm);
l1——门扇传来的作用力至悬臂根部的距离(mm),其值为门框墙悬挑长度l减去1/3门扇搭接长度;
l2——直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值分布宽度(mm),其值为门框墙悬挑长度l减去门扇搭接长度。
1 直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值qe,可按表4.7.5-1采用。当室外出入口通道净宽大于3.0m时,可将表中数值乘以0.9采用;
表4.7.5-1 直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值qce2(kN/m2)
出入口部位及形式 | 距离L(m) | 防常规武器抗力级别 |
6 | 5 |
室外直通出入口 | 5 | 290 | 580 |
10 | 240 | 470 |
≥15 | 210 | 400 |
室外单向出入口 | 5 | 270 | 530 |
10 | 220 | 430 |
≥15 | 190 | 370 |
室外竖井、楼梯、穿廊出入口 | 5 | 160 | 320 |
10 | 130 | 260 |
≥15 | 115 | 220 |
注:1 L为室外出入口至防护密闭门的距离(图4.7.5-2);
2 当5m<L<10m及10m<L<15m时,可按线性内插法确定。
2 由钢筋混凝土门扇传来的等效静荷载标准值,可按下列公式计算确定:
式中 qia、qib——分别为沿上下门框和两侧门框单位长度作用力的标准值(kN/m);
γa、γb——分别为沿上下门框和两侧门框的反力系数。单扇平板门可按表4.7.5-2采用,双扇平板门可按表4.7.5-3采用;
qe——作用在防护密闭门上的等效静荷载标准值,可按表4.7.5-1采用;
a、b——分别为单个门扇的宽度和高度(m)。
图4.7.5-2 室外出入口至防护密闭门的距离示意
注:R为爆心至出入口的水平距离。
图4.7.5-2 单扇平板门反力系数
a/b | 0.40 | 0.50 | 0.60 | 0.70 | 0.80 | 0.90 | 1.00 | 1.25 | 1.50 |
γa | 0.37 | 0.37 | 0.37 | 0.36 | 0.36 | 0.35 | 0.34 | 0.31 | 0.28 |
γb | 0.48 | 0.47 | 0.44 | 0.42 | 0.39 | 0.36 | 0.34 | 0.29 | 0.24 |
图4.7.5-3 双扇平板门反力系数
a/b | 0.40 | 0.50 | 0.60 | 0.70 | 0.80 | 0.90 | 1.00 | 1.25 | 1.50 |
γa | 0.51 | 0.50 | 0.48 | 0.47 | 0.44 | 0.42 | 0.40 | 0.35 | 0.31 |
γb | 0.65 | 0.60 | 0.54 | 0.49 | 0.44 | 0.40 | 0.36 | 0.30 | 0.25 |
4.7.6 防空地下室室外出入口通道内的钢筋混凝土临空墙,其等效静荷载标准值可按表4.7.6采用。当室外出入口净宽大于3.0m时,可将表中数值乘以0.9采用。
图4.7.6出入口临空墙的等效静荷载标准值(kN/m2)
出入口部位及形式 | 距离L(m) | 防常规武器抗力级别 |
6 | 5 |
室外直通出入口 | 5 | 200 | 390 |
10 | 160 | 320 |
≥15 | 140 | 280 |
室外单向出入口 | 5 | 180 | 360 |
10 | 150 | 300 |
≥15 | 130 | 260 |
室外竖井、楼梯、穿廊出入口 | 5 | 110 | 210 |
10 | 90 | 170 |
≥15 | 70 | 150 |
注:1 L为室外出入口至防护衙闭门的距离(图4.7.5-2);
2 当5m<L<10m及10m<L<15m时,可按线性内插法确定。
4.7.7防空地下室室内出入口支承防护密闭门的门框墙及临空墙的等效静荷载标准值,可按下列规定确定:
1 当防空地下室室内出入口侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离小于等于5.0m时,防空地下室室内出入口门框墙、临空墙的等效静荷载标准值可分别按表4.7.5-1、表4.7.6中室外竖井、楼梯、穿廊出入口项的数值乘以0.5采用;
2 当防空地下室室内出入口侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离大于5.0m时,防空地下室室内出入口门框墙、临空墙可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载,但门框墙、临空墙设计应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.7.8 防空地下室相邻两个防护单元之间的隔墙以及防空地下室与普通地下室相邻的隔墙可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载,但常5级、常6级隔墙厚度应分别不小于250mm、200mm,配筋应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.7.9 对多层防空地下室结构,当相邻楼层分别划分为上、下两个防护单元时,上、下两个防护单元之间楼板可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载,但楼板厚度应不小于200mm,配筋应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.7.10 当防空地下室主要出入口采用楼梯式出入口时,作用在出入口内楼梯踏步与休息平台上的常规武器爆炸动荷载应按构件正面受荷计算。动荷载作用方向与构件表面垂直,其等效静荷载标准值可按下列规定确定:
1 当主要出入口为室外出入口时,对常5级可取110kN/m2,对常6级可取50kN/m2;
2 当主要出入口为室内出入口,且其侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离小于等于5.0m时,对常5级可取90kN/m2,对常6级可取40kN/m2;
3 当主要出入口为室内出入口,且其侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离大于5.0m时,可不计入等效静荷载。
4.7.11 作用在防空地下室室外出入口土中通道结构上的常规武器爆炸等效静荷载,可按下列规定确定:
1 有顶盖的通道结构,按承受土中压缩波产生的常规武器爆炸动荷载计算,其等效静荷载标准值可按本规范第4.7.2~4.7.4条确定;
2 无预盖敞开段通道结构,可不考虑常规武器爆炸动荷载作用;
3 土中竖井结构,无论有无项盖,均按由土中压缩波产生的法向均布动荷载计算,其等效静荷载标准值可按本规范第4.7.3条的规定确定。
4.7.12 作用在与土直接接触的扩散室顶板、外墙及底板上的常规武器爆炸等效静荷载可按本规范第4.7.2~4.7.4条确定。扩散室与防空地下室内部房间相邻的临空墙可不计入常规武器爆炸产生的等效静荷载,但临空墙设计应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
条文说明
4.7 常规武器爆炸动荷载作用下结构等效静荷载
4.7.2对于防空地下室顶板的等效静荷载标准值:
本条第1款及表4.7.2计算采用的有关条件为:顶板材料为钢筋混凝土,混凝土强度等级为C25;按弹塑性工作阶段计算,允许延性比[β]取4.0;顶板四边按固支考虑;板厚对常6级取200~300mm,对常5级取250~400mm;板短边净跨取4~5m。括号内的数值是根据本规范第4.3.4条的规定,考虑上部建筑影响乘以0.8的折减系数后得到的。
常规武器地面爆炸时,防空地下室顶板主要承受空气冲击波感生的地冲击作用。一般来说,距常规武器爆心越远,顶板上受到的动荷载越小。另外,结构顶板区格跨度不同时,其等效静荷载值也不一样。为便于设计,本规范对同一覆土厚度不同区格跨度顶板的等效静荷载取单一数值。
相关试验和数值模拟研究表明:常规武器爆炸空气冲击波在松散软土等非饱和土中传播时衰减非常快。根据本规范附录B的公式计算可以确定:当防空地下室顶板覆土厚度对于常5级、常6级分别大于2.5m、1.5m时,动荷载值相对较小,顶板设计通常由平时荷载效应组合控制,故此时顶板可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载。
当防空地下室设在地下二层及以下各层时,根据本条第1款的规定以及常规武器爆炸空气冲击波衰减快的特点,经综合分析,此时作用在防空地下室顶板上的常规武器地面爆炸产生的等效静荷载值很小,可忽略不计。
4.7.3 对于防空地下室外墙的等效静荷载标准值:
常规武器地面爆炸时,防空地下室土中外墙主要承受直接地冲击作用。表4.7.3计算中采用的有关条件如下:
砌体外墙:采用砖砌体,净高按2.6~3m,墙体厚度取490mm,允许延性比[β]取1.0。
钢筋混凝土外墙:考虑单向受力与双向受力二种情况;净高按h≤5.0m;墙厚对常6级取250~350mm,对常5级取300~400mm;混凝土强度等级取C25~C40;按弹塑性工作阶段计算,允许延性比[β]取3.0。
当常6级、常5级防空地下室顶板底面高出室外地面时,高出地面的外墙承受常规武器爆炸空气冲击波的直接作用。此时外墙按弹塑性工作阶段计算,允许延性比[β]取3.0。
4.7.4 作用到结构底板上的常规武器爆炸动荷载主要是结构顶板受到动荷载后向下运动所产生的地基反力。在常规武器非直接命中地面爆炸产生的压缩波作用下,防空地下室顶板的受爆区域通常是局部的,因此作用到防空地下室底板上的均布动荷载较小。对于常5级、常6级防空地下室,底板设计多不由常规武器爆炸动荷载作用组合控制,可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载。
4.7.5 常规武器地面爆炸直接作用在门框墙上的等效静荷载是由作用在其上的动荷载峰值乘以相应的动力系数后得出的。这里的动力系数按允许延性比[β]等于2.0计算确定。这是由于常规武器爆炸动荷载与核武器爆炸动荷载相比,其作用时间要短得多,结构构件在常规武器爆炸动荷载作用下的允许延性比可取的大一些。
直接作用在门框墙上的动荷载主要是根据现行《国防工程设计规范》中有关公式计算确定的。该组公式是依据现场化爆试验、室内击波管试验,并结合理论分析提出的。其考虑因素比较全面,如考虑了冲击波传播方向与通道轴线的夹角、坡道的坡度角、通道拐弯、通道长度以及通道截面尺寸等因素的影响。相对于核武器爆炸空气冲击波,常规武器爆炸产生的空气冲击波在通道中传播时衰减较快。无论是直通式,还是单向式,通道截面尺寸越大,防护密闭门前距离越长,作用在防护密闭门上的动荷载越小。
根据防空地下室室外出入口的特点,出入口通道等效直径往往难以确定,以致于无法按公式计算荷载,此时以出入口宽度来区分通道大小比较符合实际情况。一般车道宽度不小于3.0m,因此,以出入口宽度等于3.0m为分界线划分大小两种通道。根据上述公式可计算出直通式、单向式及竖井、楼梯、穿廊式出入口不同通道宽度、不同距离处门框墙上的等效静荷载标准值。直通式、单向式出入口按坡道坡度ζ分为ζ<30°及ζ≥30°两种情况计算,其中ζ≥30°时按夹角等于30°的有关公式计算,ζ<30°时按夹角等于0°的有关公式计算,竖井、楼梯、穿廊式出入口按夹角等于90°的有关公式计算。
表4.7.5-2、表4.7.5-3给出的单扇及双扇平板门反力系数,是门崩按双向平板受力模型经计算得出。由于钢结构门扇是由门扇中的肋梁将作用在门扇上的荷载传递到门框墙上,门扇受力模型明显不同于双向平板,其中钢结构双扇门近似于单向受力,若按本条公式进行门框墙设计偏于不安全。
4.7.6 常规武器爆炸作用到室外出入口临空墙上的等效静荷载标准值按弹塑性工作阶段计算,允许延性比[β]取3.0,计算方法参照门框墙荷载。
4.7.7 常规武器爆炸空气冲击波在传播过程中衰减较快,而室内出入口距爆心的距离相对较远,作用到室内出入口内临空墙、门框墙上的动荷载往往较小。室内出入口距外墙的距离以5.0m为界,是参照本规范第3.3.2条的规定确定的。距外墙的距离不大于5.0m的室内出入口可用作战时主要出入口,作用到出入口内临空墙、门框墙上的等效静荷载标准值经按现行《国防工程设计规范》中夹角等于90°的有关公式计算,且考虑上部建筑影响后得出。
4.7.10 为便于设计计算,本条在确定楼梯间休息平台和楼梯踏步板的等效静荷载时作了如下简化:楼梯休息平台和楼梯踏步板上等效静荷载取值相同,上下梯段取值相同,允许延性比[β]取3.0。
4.8 核武器爆炸动荷载作用下常用结构等效静荷载
4.8.1 核武器爆炸作用在防空地下室结构各部位的等效静荷载标准值,除按本规范第4.4~4.6节的公式计算外,当条件符合时,也可按本节的规定直接选用。
4.8.2 当防空地下室的顶板为钢筋混凝土梁板结构,且按允许延性比[β]等于3.0计算时,顶板的等效静荷载标准值qe1可按表4.8.2采用。
表4.8.2顶板等效静荷载标准值q∆1(KN/m2)
顶板覆土厚度 h(m) | 顶板区格最大短边净跨 l0(m) | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 | 4B | 4 |
h≤0.5 | 3.0≤l0≤9.0 | 40(35) | 60(35) | 120(100) | 240 | 360 |
0.5<h≤1.0 | 3.0≤l0≤4.5 | 45(40) | 70(65) | 140(120) | 310 | 460 |
4.5≤l0≤6.0 | 45(40) | 70(60) | 135(115) | 285 | 425 |
6.0≤l0≤7.5 | 45(40) | 65(60) | 130(110) | 275 | 410 |
7.5≤l0≤9.0 | 45(40) | 65(60) | 130(110) | 265 | 400 |
1.0<h≤1.5 | 3.0≤l0≤4.5 | 50(45) | 75(70) | 145(135) | 320 | 480 |
4.5≤l0≤6.0 | 40(40) | 70(65) | 135(120) | 300 | 450 |
6.0≤l0≤7.5 | 40(35) | 70(60) | 135(115) | 290 | 430 |
7.5≤l0≤9.0 | 40(35) | 70(60) | 130(115) | 280 | 415 |
注:表中括号内数值为考虑上部建筑影响的顶板等效静荷载标准值。
4.8.3 防空地下室土中外墙的等效静荷载标准值qe2,当不考虑上部建筑对外墙影响时,可按表4.8.3-1、表4.8.3-2采用;当按本规范第4.4.7条的规定考虑上部建筑影响时,应按表4.8.3-1、表4.8.3-2中规定数值乘以系数λ采用。核6B级、核6级时,λ=1.1;核5级时,λ=1.2;核4B级时,λ=1.25。
表4.8.3-1 非饱和土中外墙等效静荷载标准值q∆2(KN/m2)
土的类别 | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 | 4B | 4 |
砌体 | 钢筋混凝土 | 砌体 | 钢筋混凝土 | 砌体 | 钢筋混凝土 | 钢筋混凝土 | 钢筋混凝土 |
碎石土 | 10~15 | 5~10 | 15~25 | 10~15 | 30~50 | 20~35 | 40~65 | 55~90 |
砂 土 | 粗砂、中砂 | 10~20 | 10~15 | 25~35 | 15~25 | 50~70 | 35~45 | 65~90 | 90~125 |
细砂、粉砂 | 10~15 | 10~15 | 25~30 | 15~20 | 40~60 | 30~40 | 55~75 | 80~110 |
粉土 | 10~20 | 10~15 | 30~40 | 20~25 | 55~65 | 35~50 | 70~90 | 100~130 |
粘 土 性 | 坚硬、硬塑 | 10~15 | 5~15 | 20~35 | 10~25 | 30~60 | 25~45 | 40~85 | 60~125 |
可塑 | 15~25 | 15~25 | 35~55 | 25~40 | 60~100 | 45~75 | 85~145 | 125~215 |
软塑、流塑 | 25~35 | 25~30 | 55~60 | 40~45 | 100~105 | 75~85 | 146~165 | 215~240 |
老粘性土 | 10~25 | 10~15 | 20~40 | 15~25 | 40~80 | 25~50 | 50~100 | 65~125 |
红粘土 | 20~30 | 10~20 | 30~45 | 15~30 | 45~90 | 35~50 | 60~100 | 90~140 |
湿陷性黄土 | 10~15 | 10~15 | 15~30 | 10~25 | 30~65 | 25~45 | 40~85 | 60~120 |
淤泥质土 | 30~35 | 25~30 | 50~55 | 40~45 | 90~100 | 70~80 | 140~160 | 210~240 |
注:1 表内砌体外墙数值系按防空地下室净高≤3m,开间≤5.4m计算确定;钢筋混凝土外墙数值系按构件计算高度≤5.0m计算确定;
2砌体外墙按弹性工作阶段计算,钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段计算,[β]取2.0;
3碎石土及砂土,密实、颗粒粗的取小值;粘性土,液性指数低的取小值。
表4.8.3-2饱和土中钢筋混凝土外墙等效静荷载标准值q∆2(KN/m2)
土的类别 | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 | 4B | 4 |
碎石土、砂土 | 30~35 | 45~55 | 80~105 | 185~240 | 280~360 |
粉土、粘性土、老粘性土、红粘土、淤泥质土 | 30~35 | 45~60 | 80~115 | 185~265 | 280~400 |
注:1 表中数值系按外墙构件计算高度≤5.0m,允许延性比[β]取2.0确定;
2含气量α1≤0.1%时取大值。
4.8.4 对按本规范第3.2.15条规定,高出室外地面的核6B级及核6级防空地下室,直接承受空气冲击波单向作用的钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段设计时,其等效静荷载标准值qe2当核6B级时取80kN/m2;当核6级时取130kN/m2。
4.8.5 无桩基的防空地下室钢筋混凝土底板的等效静荷载标准值qe3,可按表4.8.5采用;带桩基的防空地下室钢筋混凝土底板的等效静荷载标准值可按本规范第4.8.15条采用。
表4.8.5钢筋混凝土底板等效静荷载标准值q∆2(KN/m2)
顶板覆土厚度h(m) | 顶板区格最 大短边净跨 l0(m) | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 |
地下水位以 上 | 地下水位以 下 | 地下水位以上 | 地下水位以 下 | 地下水位以上 | 地下水位以 下 |
h≤0.5 | 3.0≤l0≤9.0 | 30 | 30~35 | 40 | 40~50 | 75 | 75~95 |
0.5<h≤1.0 | 3.0≤l0≤4.5 | 30 | 35~40 | 50 | 50~60 | 90 | 90~115 |
4.5≤l0≤6.0 | 30 | 30~35 | 45 | 45~55 | 85 | 85~110 |
6.0≤l0≤7.5 | 30 | 30~35 | 45 | 45~55 | 85 | 85~105 |
7.5≤l0≤9.0 | 30 | 30~35 | 45 | 45~55 | 80 | 80~100 |
1.0<h≤1.5 | 3.0≤l0≤4.5 | 30 | 35~45 | 55 | 55~70 | 105 | 105~130 |
4.5≤l0≤6.0 | 30 | 30~40 | 50 | 50~60 | 90 | 90~115 |
6.0≤l0≤7.5 | 30 | 30~35 | 45 | 45~60 | 90 | 90~110 |
7.5≤l0≤9.0 | 30 | 30~35 | 45 | 45~55 | 85 | 85~105 |
续表4.8.5
顶板覆土厚度h(m) | 顶板区格最 大短边净跨 l0(m) | 防核武器抗力级别 |
4B | 4 |
地下水位以 上 | 地下水位以 下 | 地下水位以上 | 地下水位以 下 |
h≤0.5 | 3.0≤l0≤9.0 | 140 | 160~200 | 210 | 240~300 |
0.5<h≤1.0 | 3.0≤l0≤4.5 | 190 | 215~270 | 280 | 320~400 |
4.5≤l0≤6.0 | 170 | 195~245 | 255 | 290~365 |
6.0≤l0≤7.5 | 160 | 185~230 | 245 | 280~350 |
7.5≤l0≤9.0 | 155 | 180~225 | 235 | 265~355 |
1.0<h≤1.5 | 3.0≤l0≤4.5 | 205 | 235~295 | 305 | 350~440 |
4.5≤l0≤6.0 | 190 | 215~270 | 280 | 320~400 |
6.0≤l0≤7.5 | 175 | 200~250 | 260 | 300~375 |
7.5≤l0≤9.0 | 165 | 190~240 | 250 | 285~355 |
注:1 表中核6级及核6B级防空地下室底板的等效静荷载标准值对考虑或不考虑上部建筑影响均适用;
2表中核5级防空地下室底板的等效静荷载标准值按考虑上部建筑影响计算,当按不考虑上部建筑影响计算时,可将表中数值除以0.95后采用;
3位于地下水位以下的底板,含气量α1≤0.1%时取大值。
4.8.6 防空地下室室外出入口土中有顶盖通道结构外墙的等效静荷载标准值可按表4.8.3-1、表4.8.3-2采用。当通道净跨不小于3m时,钢筋混凝土顶、底板上等效静荷载标准值可分别按表4.8.2、表4.8.5中不考虑上部建筑影响项采用;对核5级、核6级及核6B级防空地下室,当通道净跨小于3m时,钢筋混凝土顶、底板等效静荷载标准值可分别按表4.8.6-1、表4.8.6-2采用。
表4.8.5通道底板等效静荷载标准值q∆2(KN/m2)
顶板覆土厚度 h(m) | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 |
h≤0.5 | 40 | 65 | 135 |
0.5<h≤1.0 | 45 | 75 | 150 |
1.5<h≤2.0 | 40 | 70 | 145 |
2.0<h≤3.5 | 40 | 70 | 140 |
3.5<h≤5.0 | 40 | 65 | 135 |
表4.8..6-2 通道底板等效静荷载标准值q∆2(KN/m2)
顶板覆土厚度h(m) | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 |
地下水位以 上 | 地下水位 以 下 | 地下水位 以 上 | 地下水位以 下 | 地下水位 以 上 | 地下水位以 下 |
h≤0.5 | 30 | 30~35 | 50 | 50~60 | 100 | 100~125 |
0.5<h≤1.0 | 35 | 35~40 | 60 | 60~75 | 115 | 115~145 |
1.0<h≤1.5 | 35 | 35~40 | 55 | 55~65 | 110 | 110~140 |
2.0<h≤3.5 | 30 | 30~35 | 55 | 55~65 | 105 | 105~135 |
3.5<h≤5.0 | 30 | 30~35 | 50 | 50~60 | 100 | 100~125 |
注:位于地下水位以下的底板,含气量α1≤0.1%时取大值。
4.8.7 防空地下室支承钢筋混凝土平板防护密闭门的门框墙(图4.7.5-1),其核武器爆炸等效静荷载标准值可按下列规定确定:
1 直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值qe,可按表4.8.7确定;
2 由钢筋混凝土门扇传来的等效静荷载标准值,可按下列公式计算确定:
qia=γaqea (4.8.7-1)
qib=γbqea (4.8.7-1)
式中 qia、qib——分别为沿上下门框和两侧门框单位长度作用力的标准值(kN/m);
γa、γb——分别为沿上下门框和两侧门框的反力系数;单扇平板门可按表4.7.5-2采用,双扇平板门可按表4.7.5-3采用;
qe——作用在防护密闭门上的等效静荷载标准值,可按表4.8.7采用;
a、b——分别为单个门扇的宽度和高度(m)。
表4.8.7直接作用门框墙上的等效静荷载标准值q∆2(KN/m2)
出入口部位及形式 | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 | 4B | 4 |
顶板荷载考虑上部建筑影响的室内出入口 | 120 | 200 | 380 | — | — |
顶板荷载不考虑上部建筑影响的室内出入口,室外竖井、楼梯、穿廊出入口 | 120 | 200 | 400 | 800 | 1200 |
室外直通、单向出入口 | ζ<30° | 135 | 240 | 550 | 1200 | 1800 |
ζ≥30° | 120 | 200 | 480 |
注:ζ为直通、单向出入口坡道的坡度角。
4.8.8 防空地下室出入口通道内的钢筋混凝土临空墙,当按允许延性比[β]等于2.0计算时,其等效静荷载标准值可按表4.8.8采用。
表4.8.8临空墙的等效静荷载标准值q∆2(KN/m2)
出入口部位及形式 | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 | 4B | 4 |
顶板荷载考虑上部建筑影响的室内出入口 | 65 | 110 | 210 | — | — |
顶板荷载不考虑上部建筑影响的室内出入口,室外竖井、楼梯、穿廊出入口 | 80 | 130 | 270 | 530 | 800 |
室外直通、单向出入口 | ζ<30° | 90 | 160 | 370 | 800 | 1200 |
ζ≥30° | 80 | 130 | 320 |
注:ζ为直通、单向出入口坡道的坡度角。
4.8.9 甲类防空地下室相邻两个防护单元之间的隔墙、门框墙水平等效静荷载标准值,可按表4.8.9-1或表4.8.9-2采用。设计时,隔墙与门框墙两侧应分别按单侧受力计算配筋。
表4.8.9-1相邻防护单位抗力级别相同时,隔墙、门框墙的水平等效静荷载标准值q∆2(KN/m2)
荷载部位 | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 | 4B | 4 |
隔墙、门框墙水平等效静荷载标准值(KN/m2) | 30 | 50 | 100 | 200 | 300 |
表4.8.9-2相邻防护单位抗力级别相同时,隔墙、门框墙的水平等效静荷载标准值q∆2(KN/m2)
防核武器抗力级别 | 荷载部位 |
隔墙水平等效静荷载标准值(KN/m2) | 门框墙水平等效静荷载标准值(KN/m2) |
6B级与6级相邻 | 6B级一侧 | 50 | 50 |
6级一侧 | 30 | 30 |
6B级与5级相邻 | 6B级一侧 | 100 | 100 |
5级一侧 | 30 | 30 |
6B级与普通 地下室相邻 | 普通 地下室一侧 | 55 (70) | 100 |
6B级与5级相邻 | 6级一侧 | 100 | 100 |
5级一侧 | 50 | 50 |
6级与普通 地下室相邻 | 普通 地下室一侧 | 90 (110) | 170 |
5级与4B级相邻 | 6B级一侧 | 200 | 200 |
6级一侧 | 100 | 100 |
5级与普通 地下室相邻 | 普通 地下室一侧 | 180 (230) | 320 (340) |
4B级与4级相邻 | 4B级一侧 | 300 | 300 |
4级一侧 | 200 | 200 |
注:当顶板荷载不考虑上部建筑影响时,普通地下室一侧荷载应取括号内数值。
4.8.10 甲类防空地下室室外开敞式防倒塌棚架,由空气冲击波动压产生的水平等效静荷载标准值及由房屋倒塌产生的垂直等效静荷载标准值可按表4.8.10采用,水平与垂直荷载二者应按不同时作用计算。
表4.8.10开敞式防倒塌等效静荷载标准值(KN/m2)
防核武器抗力级别 | 6B | 6 | 5 |
水平等效静荷载标准值 | 6 | 15 | 55 |
垂直等效静荷载标准值 | 30 | 50 | 50 |
4.8.12 对多层地下室结构,当防空地下室未设在最下层时,宜在临战时对防空地下室以下各层采取临战封堵转换措施,确保空气冲击波不进入防空地下室以下各层。此时防空地下室顶板和防空地下室及其以下各层的内、外墙、柱以及最下层底板均应考虑核武器爆炸动荷载作用,防空地下室底板可不考虑核武器爆炸动荷载作用,按平时使用荷载计算,但该底板混凝土折算厚度应不小于200mm,配筋应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.8.13 当核5级、核6级及核6B级防空地下室的室外楼梯出入口大于等于二层时,作用在室外出入口内门框墙、临空墙上的等效静荷载标准值可分别按表4.8.7、表4.8.8规定的数值乘以0.9后采用。
4.8.14 对多层的甲类防空地下室结构,当相邻楼层分别划分为上、下两个抗力级别相同或抗力级别不同且下层抗力级别大于上层的防护单元时,则上、下两个防护单元之间楼板的等效静荷载标准值应按防护单元隔墙上的等效静荷载标准值确定,但只计入作用在楼板上表面的等效静荷载标准值。
4.8.15 当甲类防空地下室基础采用桩基且按单桩承载力特征值设计时,除桩本身应按计入上部墙、柱传来的核武器爆炸动荷载的荷载组合验算承载力外,底板上的等效静荷载标准值可按表4.8.15采用。
表4.8.10楼梯踏步与休息平台等效静荷载标准值(KN/m2)
荷载部位 | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 |
正面荷载 | 40 | 60 | 120 |
反面荷载 | 20 | 30 | 60 |
4.8.12 对多层地下室结构,当防空地下室未设在最下层时,宜在临战时对防空地下室以下各层采取临战封堵转换措施,确保空气冲击波不进入防空地下室以下各层。此时防空地下室顶板和防空地下室及其以下各层的内、外墙、柱以及最下层底板均应考虑核武器爆炸动荷载作用,防空地下室底板可不考虑核武器爆炸动荷载作用,按平时使用荷载计算,但该底板混凝土折算厚度应不小于200mm,配筋应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.8.13 当核5级、核6级及核6B级防空地下室的室外楼梯出入口大于等于二层时,作用在室外出入口内门框墙、临空墙上的等效静荷载标准值可分别按表4.8.7、表4.8.8规定的数值乘以0.9后采用。
4.8.14 对多层的甲类防空地下室结构,当相邻楼层分别划分为上、下两个抗力级别相同或抗力级别不同且下层抗力级别大于上层的防护单元时,则上、下两个防护单元之间楼板的等效静荷载标准值应按防护单元隔墙上的等效静荷载标准值确定,但只计入作用在楼板上表面的等效静荷载标准值。
4.8.15 当甲类防空地下室基础采用桩基且按单桩承载力特征值设计时,除桩本身应按计入上部墙、柱传来的核武器爆炸动荷载的荷载组合验算承载力外,底板上的等效静荷载标准值可按表4.8.15采用。
表4.8.15有桩基钢筋混凝土底板等效静荷载标准值(KN/m2)
底板下土的类型 | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 |
端承桩 | 非端承桩 | 端承桩 | 非端承桩 | 端承桩 | 非端承桩 |
非饱和土 | — | 7 | — | 12 | — | 25 |
饱和土 | 15 | 15 | 25 | 25 | 50 | 50 |
4.8.16 当甲类防空地下室基础采用条形基础或独立柱基加防水底板时,底板上的等效静荷载标准值,对核6B级可取15kN/m2,对核6级可取25kN/m2,对核5级可取50kN/m2。
4.8.17 当按本规范第3.3.2条规定将核6级及核6B级防空地下室室内出入口用做主要出入口时,作用在防空地下室至首层地面的楼梯踏步及休息平台上的等效静荷载标准值可按本规范第4.8.11条规定确定。
首层楼梯间直通室外的门洞外侧上方设置的防倒塌挑檐,其上表面与下表面应按不同时受荷分别计算,上表面等效静荷载标准值对核6B级可取30kN/m2,对核6级可取50kN/m2;下表面等效静荷载标准值对核6B级可取6kN/m2,对核6级可取15kN/m2。
条文说明
4.8 核武器爆炸动荷载作用下常用结构等效静荷载
4.8.2 表4.8.2计算中采用的有关条件如下:
混凝土强度等级为C25,起始压力波速v0取200m/s,波速比γc取2。顶板四边按固定考虑,板厚按表4-3取值。
表4-3 顶板计算厚度(mm)
防核武器抗力级别 | 跨度l0(mm) |
3.0~4.5 | 4.5~60 | 6.0~7.5 | 7.5~9.0 |
6B | 200 | 200 | 250 | 250 |
6 | 200 | 250 | 250 | 300 |
5 | 300 | 400 | 400 | 500 |
4B | 400 | 500 | 500 | 600 |
4 | 400 | 500 | 600 | 700 |
注:跨度l0为顶板短边净跨。
4.8.3 表4.8.3计算中采用的有关条件如下:
砌体外墙按砖砌体计算,其净高:核6B级、核6级按2.6~3.2m计算,核5级按2.6~3m计算;墙体厚度取490mm。
钢筋混凝土外墙考虑单向受力与双向受力二种情况。核6B级、核6级时,净高按h≤5.0m计算:当h≤3.4m时墙厚取250mm,当3.4m<h≤4.2m时墙厚取300mm,当h>4.2m时墙厚取350mm;核5级时,净高按h≤5.0m计算:当h<3m时墙厚取300mm,当3.0m<h≤4.0m时墙厚取350mm,当h>4.0m时墙厚取400mm;核4B级时,净高按h≤3.6m计算:当h<2.8m时墙厚取350mm,当2.8m<h≤3.2m时墙厚取400mm,h>3.2m时墙厚取450mm;核4级时,净高按h≤3.2m计算:当h<2.8m时墙厚取400mm,当2.8m<h≤3.2m时墙厚取450mm。混凝土强度等级:核5级、核6级和核6B级,且h≤4.2m时选用C25;其余情况选用C30。
4.8.4 高出地面的外墙承受空气冲击波的直接作用,当按弹塑性工作阶段设计时[β]取2.0,由式(4.6.5-4)可得动力系数Kd=1.33。
4.8.5 由于本规范第4.8.15条中已给出带桩基的防空地下室底板的等效静荷载值,故在条文中阐明,在确定防空地下室底板等效静荷载值时,应分清二类不同情况。
表中增加注2,是为了进一步明确无桩基的核5级防空地下室底板荷载的取值。
4.8.6 本条主要是明确防空地下室室外有顶盖的土中通道结构周边等效静荷载取值方法。当通道净跨小于3m时,由于不能直接套用主体结构顶、底板等效静荷载值,为方便使用,对核5级、核6级和核6B级防空地下室,给出表4.8.6-1及表4.8.6-2。表中数值的计算条件为:顶、底板厚250mm,混凝土强度等级C30。
4.8.7 表4.8.7与本规范表4.5.8相对应,由表4.5.8中动荷载值乘以相应的动力系数得出。本条第2款仅适用于钢筋混凝土平板防护密闭门,其理由同本规范第4.7.5条。
4.8.8 出入口临空墙上的等效静荷载标准值,是由作用在其上的最大压力值(见表4.5.8)乘以相应的动力系数后得出。动力系数按下述考虑确定:对核5级、核6级和核6B级防空地下室,其顶板荷载考虑上部建筑影响的室内出入口,超压波形按有升压时间的平台形,升压时间为0.025s,临空墙自振频率一般不小于200s-1。对其它出入口,超压波形均按无升压时间波形考虑。
4.8.9 相邻防护单元之间隔墙上荷载的确定,是个比较复杂的问题。当相邻两个单元抗力级别相同时,应考虑某一单元遭受常规武器破坏后,爆炸气浪、弹片及其它飞散物不会波及相邻单元;当相邻两单元抗力级别不同时,还应考虑当低抗力级别防护单元遭受核袭击被破坏时,核武器爆炸冲击波余压对与其相邻的防护单元的影响。
本条取相应冲击波地面超压值作为作用在隔墙(含门框墙)上的等效静荷载值。当相邻两防护单元抗力级别相同时,取地面超压值作为作用在隔墙两侧的等效静荷载标准值;当相邻两防护单元抗力级别不相同时,高抗力级别一侧隔墙取低抗力级别的地面超压值作为等效静荷载标准值;低抗力级别一侧隔墙取高抗力级别的地面超压值作为等效静荷载标准值。
当防空地下室与普通地下室相邻时,冲击波将从普通地下室的楼梯间或窗孔处直接进入,考虑到普通地下室空间较大,冲击波进入后会有一定扩散作用,因此作用在防空地下室与普通地下室相邻隔墙上荷载值会小于室内出入口通道内临空墙上荷载值,本条按减少15%计入,并按此确定作用在毗邻普通地下室一侧隔墙上和门框墙上的等效静荷载值。
4.8.10 防空地下室室外开敞式防倒塌棚架,一般由现浇顶板、顶板梁、钢筋混凝土柱和非承重的脆性围护构件组成。在地面冲击波作用下,围护结构迅速遭受破坏被摧毁,仅剩下开敞式的承重结构。由于开敞式结构的梁、柱截面较小,因此在冲击波荷载作用下可按仅承受水平动压作用。
根据核5级防倒塌棚架试验,矩形截面形状系数可取1.5。又棚架梁、柱可按弹塑性工作阶段设计,允许延性比[β]取3.0可得Kd=1.2,根据表4.4.1中动压值可得表4.8.10中水平等效静荷载标准值。
4.8.11 本条主要参照工程兵三所对二层室外楼梯间按核5级人防荷载所作核武器爆炸动荷载模拟试验的总结报告编写。试验表明,无论对中间有支撑墙的封闭式楼梯间或中间无支撑墙的开敞式楼梯间,在楼梯休息平台或踏步板正面受冲击波荷载后,经过几毫秒时间冲击波就绕射到反面,使平台板或踏步板同时受到二个方向相反的动荷载,因而可用正面荷载与反面荷载的差,即净荷载来确定作用在构件上的动荷载值。在冲击波作用初期,由于冲击波和端墙相撞产生反射,使冲击波增强,因而使平台板和踏步板正面峰值压力增大,而在其反面,由于冲击波绕射和空间扩散作用,冲击波减弱,峰值压力减小,升压时间增长,因此在冲击波作用初期平台板和踏步板正面压力大于反面压力,即净荷载值方向向下。而在冲击波作用后期,由于正面压力衰减较快,使反面压力大于正面压力,即净荷载值方向向上,所以对楼梯休息平台和踏步板应按正面与反面不同时受荷分别计算。
依据上述试验资料,为便于设计计算,本条在确定楼梯休息平台和楼梯踏步板的等效静荷载时作了如下简化:楼梯休息平台和楼梯踏步板上等效静荷载取值相同;上层楼梯间与下层楼梯间取值相同;构件反面的核武器爆炸动荷载净反射系数取正面净反射系数的一半。构件正面净反射系数按略小于实测数据算术平均值采用,实测平均值为1.26,本条取值为1.2。考虑到楼梯休息平台与踏步板为非主要受力构件,动力系数可取1.05。由此可得出表中等效静荷载标准值。
4.8.12 对多层地下室结构,当防空地下室未设在最下层时,若在临战时不对防空地下室以下各层采取封堵加固措施,确保空气冲击波不进入以下各层,则防空地下室底板及防空地下室以下各层中间墙柱都要考虑核武器爆炸动荷载作用,这样不仅使计算复杂,也不经济,故不宜采用。
4.8.13 根据总参工程兵三所对二层室外多跑式楼梯间核武器爆炸模拟试验,在第二层地面处反射压力比一般竖井内反射压力约小13%。本条根据上述实测资料,取整给出相应部位荷载折减系数。
4.8.14 当相邻楼层划分为上、下两个防护单元时,上、下二层间楼板起了防护单元间隔墙的作用,故该楼板上荷载应按防护单元间隔墙上荷载取值。此时,若下层防护单元结构遭到破坏,上层防护单元也不能使用,故只计入作用在楼板上表面的等效静荷载标准值。
4.8.15 从静力荷载作用下桩基础的实测资料中可知,由于打桩后土体往往产生较大的固结压缩量,以致在平时荷载作用下,虽然建筑物有较大的沉降,但有的建筑物底板仍与土体相脱离。由于桩是基础的主要受力构件,为确保结构安全,在防空地下室结构设计中,不论何种情况桩本身都应按计入上部墙、柱传来的核武器爆炸动荷载的荷载效应组合值来验算构件的强度。在非饱和土中,当平时按端承桩设计时,由于岩土的动力强度提高系数大于材料动力强度提高系数,只要桩本身能满足强度要求,桩端不会发生刺入变形,即仍可按端承桩考虑,所以防空地下室底板可不计入等效静荷载值。在非饱和土中,当平时按非端承桩设计时,在核武器爆炸动荷载作用下,防空地下室底板应按带桩基的地基反力确定等效静荷载值。静力实验与研究表明,在非饱和土中,当按单桩承载力特征值设计时,只要桩所承受的荷载值不超过其极限荷载时,承台(包括筏与基础)分担的荷载比例将会稳定在一定数值上,一般在非饱和土中约占20%,在饱和土中可达30%。本条在非饱和土中,底板荷载近似按20%顶板等效静荷载取值。
在饱和土中,当核武器爆炸动荷载产生的地基反力全部或绝大部分由桩来承担时,还应计入压缩波从侧面绕射到底板上荷载值。若底板不计入这一绕射的荷载值,则会引起底板破坏,造成渗漏水,影响防空地下室的使用。虽然确定压缩波从侧面绕射到底板上荷载值,目前还缺乏准确试验数据,但考虑到压缩波的侧压力基本上取决冲击波地面超压值与侧压系数相乘积,而绕射到底板上压力可以看成由侧压力产生的侧压力,因此对压缩波绕射到底板上的压力可以在原侧压力基础上再乘一侧压系数来取值,即可按冲击波地面超压值乘上侧压系数平方得出。本条对核5级、核6级和核6B级防空地下室饱和土中侧压系数平方取值为0.5,由此可得条文中数值。
为抵抗水浮力设置的抗拔桩不属于基础受力构件,其底板等效静荷载标准值应按无桩基底板取值。
4.8.16 在饱和土中,核武器爆炸动荷载产生的土中压缩波从侧面绕射到防水底板上,在板底产生向上的荷载值。该荷载值可看成由侧压力产生的侧压力,即可按冲击波地面超压值乘上侧压系数平方得出。
4.8.17 对核6级和核6B级防空地下室,当按本规范第3.3.2条规定将某一室内出入口用做室外出入口时,应加强防空地下室室内出入口楼梯间的防护以确保战时通行。
对防空地下室到首层地面的休息平台和踏步板,其所处的位置与本规范第4.8.11条多跑式室外出入口楼梯间相同,由于此时净反射系数是按平均值取用,故此处不再区分顶板荷载是否考虑上部建筑影响,统一按本规范第4.8.11条规定取值。
防倒塌挑檐上表面等效静荷载按倒塌荷载取值,下表面等效静荷载按动压作用取值。
4.9 荷载组合
4.9.1 甲类防空地下室结构应分别按下列第1、2、3款规定的荷载(效应)组合进行设计,乙类防空地下室结构应分别按下列第1、2款规定的荷载(效应)组合进行设计,并应取各自的最不利的效应组合作为设计依据。其中平时使用状态的荷载(效应)组合应按国家现行有关标准执行。
1 平时使用状态的结构设计荷载;
2 战时常规武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用;
3 战时核武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用。
4.9.2 常规武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用下,结构各部位的荷载组合可按表4.9.2的规定确定。各荷载的分项系数可按本规范第4.10.2条规定采用。
表4.9.2常规武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用的荷载组合
结构部位 | 荷载组合 |
顶板 | 顶板常规武器爆炸等效静荷载,顶板静荷载(包括覆土、战时不拆迁的固定设备,顶板自重及其他静荷载) |
外墙 | 顶板传来的常规武器爆炸等效静荷载、静荷载,上部建筑自重,外墙自重;常规武器爆炸产生的水平等效静荷载,土压力、水压力 |
内承重墙 (柱) | 顶板传来的常规武器爆炸等效静荷载、静荷载,上部建筑自重,内承重墙(柱)自重 |
注:上部建筑自重系指防空地下室上部建筑的墙体(柱)和楼板传来的静荷载,即墙体(柱)、屋盖、楼盖自重及战时不拆迁的固定设备等。
4.9.3 核武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用下,结构各部位的荷载组合可按表4.9.3的规定确定。各荷载的分项系数可按本规范第4.10.2条规定采用。
表4.9.3常规武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用的荷载组合
结构部位 | 防核武器抗力级别 | 荷载组合 |
顶板 | 6B、6、5、4 B、4 | 顶板核武器爆炸等效静荷载,顶板静荷载(包括覆土、战时不拆迁的固定设备,顶板自重及其他静荷载) |
外墙 | 6B、6 | 顶板传来的核武器爆炸等效静荷载、静荷载,上部建筑自重,外墙自重;常规武器爆炸产生的水平等效静荷载,土压力、水压力 |
5 | 顶板传来的核武器爆炸等效静荷载、静荷载; 当上部建筑外墙为钢筋混凝土承重墙时,上部建筑自重取全部标准值;其他结构形式,上部建筑自重取标准值之半;外墙自重;核武器爆炸产生的水平等效静荷载,土压力、水压力 |
4 B、4 | 顶板传来的核武器爆炸等效静荷载、静荷载; 当上部建筑外墙为钢筋混凝土承重墙时,上部建筑自重取全部标准值;其他结构形式,不计入上部建筑自重;外墙自重;核武器爆炸产生的水平等效静荷载,土压力、水压力 |
内承重墙 (柱) | 6B、6 | 顶板传来的核武器爆炸等效静荷载、静荷载,上部建筑自重,内承重墙(柱)自重 |
5 | 顶板传来的核武器爆炸等效静荷载、静荷载; 当上部建筑为钢砌体结构时,上部建筑自重取标准值之半;其他结构形式,上部建筑自重取全部标准值 内承重墙(柱)自重 |
4 B、4 | 顶板传来的核武器爆炸等效静荷载、静荷载; 当上部建筑外墙为钢筋混凝土承重墙时,上部建筑自重取全部标准值;当上部建筑为砌体结构时,不计入上部建筑自重;其他结构形式,上部建筑自重取标准值之半 内承重墙(柱)自重 |
4 | 顶板传来的核武器爆炸等效静荷载、静荷载; 当上部建筑外墙为钢筋混凝土承重墙时,上部建筑自重取全部标准值;其他结构形式,不计入上部建筑自重 内承重墙(柱)自重 |
基础 | 6B、6 | 底板核武器爆炸等效静荷载(条、柱、桩基为墙柱传来的核武器爆炸等效静荷载); 上部建筑物自重,顶板传来静荷载,防空地下室墙体(柱)自重 |
5 | 底板核武器爆炸等效静荷载(条、柱、桩基为墙柱传来的核武器爆炸等效静荷载); 当上部建筑为砌体结构时,上部建筑自重取标准值之半;其他结构形式,上部建筑物自重取全部标准值; 顶板传来静荷载,防空地下室墙体(柱)自重 |
4 B | 底板核武器爆炸等效静荷载(条、柱、桩基为墙柱传来的核武器爆炸等效静荷载); 当上部建筑外墙为钢筋混凝土承重墙时,上部建筑自重取全部标准值;当上部结构为砌体结构时,不计入上部建筑自重;其他结构形式,上部建筑物自重取标准值之半; 顶板传来静荷载,防空地下室墙体(柱)自重 |
4 | 底板核武器爆炸等效静荷载(条、柱、桩基为墙柱传来的核武器爆炸等效静荷载); 当上部建筑外墙为钢筋混凝土承重墙时,上部建筑自重取全部标准值;其他结构形式,不计入上部建筑自重; 顶板传来静荷载,防空地下室墙体(柱)自重 |
注:上部建筑自重系指防空地下室上部建筑的墙体(柱)和楼板传来的静荷载,即墙体(柱)、屋盖、楼盖自重及战时不拆迁的固定设备等。
4.9.4 在确定核武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用下防空地下室基础荷载组合时,当地下水位以下无桩基防空地下室基础采用箱基或筏基,且按表4.9.2及表4.9.3规定的建筑物自重大于水的浮力,则地基反力按不计入浮力计算时,底板荷载组合中可不计入水压力;若地基反力按计入浮力计算时,底板荷载组合中应计入水压力。对地下水位以下带桩基的防空地下室,底板荷载组合中应计入水压力。
条文说明
4.9 荷载组合
4.9.2 不同于核武器爆炸冲击波,常规武器地面爆炸产生的空气冲击波为非平面一维波,且随着距爆心距离的加大,峰值压力迅速减小,对地面建筑物仅产生局部作用,不致造成建筑物的整体倒塌。在确定战时常规武器与静荷载同时作用的荷载组合时,可按上部建筑物不倒塌考虑。
在常规武器非直接命中地面爆炸产生的压缩波作用下,对于常5级、常6级防空地下室,底板设计一般不由常规武器与静荷载同时作用组合控制,防空地下室底板设计计算可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载。
4.9.3 对于战时核武器与静荷载同时作用的荷载组合,主要是解决在核武器爆炸动荷载作用下如何确定同时存在的静荷载的问题。防空地下室结构自重及土压力、水压力等均可取实际作用值,因此较容易确定。由于各种不同结构类型的上部建筑物在给定的核武器爆炸地面冲击波超压作用下有的倒塌,有的可能局部倒塌,有的可能不倒塌,反应不尽一致,因此在荷载组合中,主要的困难是如何确定上部建筑物自重。
在核武器爆炸动荷载作用下,本条以上部建筑物倒塌时间tw与防空地下室结构构件达到最大变位时间tm之间的相对关系来确定作用在防空地下室结构构件上的上部建筑物自重值。当tw>tm时,计入整个上部建筑物自重;tw<tm时,不计入上部建筑物自重;tm与tw相接近时,计入上部建筑物自重的一半。当上部建筑为砖混结构时,试验表明,核6级和核6B级时,tw>tm;核5级时,tm与tw接近,故本条规定前者取整个自重,后者取自重的一半;核4级和核4B级时,不计入上部建筑物自重。由于对框架和剪力墙结构倒塌情况缺乏具体试验数据,本条在取值时作了近似考虑。据国外资料,当框架结构的填充墙与框架密贴时,300mm厚墙体可抵抗0.08N/mm2的超压;周边有空隙时,其抗力将下降到0.03N/mm2左右,而框架主体结构要到超压相当于核4B级左右才倒塌。从偏于安全考虑,本条在外墙荷载组合中规定:当核5级时取上部建筑物自重之半;核4级和核4B级时不计入上部建筑物自重,即对大偏压构件轴力取偏小值。在内墙及基础荷载组合中,核5级时取上部建筑物自重;核4B级时取上部建筑物自重之半;核4级时不计入上部建筑物自重,即在轴心受压或小偏压构件中轴力取偏大值。当外墙为钢筋混凝土承重墙时,根据国外资料,一般在超压相当于核4B级以上时方才倒塌,考虑到结构破坏后可能仍留在原处,因此荷载组合中取其全部自重。
4.9.4 本条是为了明确在甲类防空地下室底板荷载组合中是否应计入水压力的问题。由于核武器爆炸动荷载作用下防空地下室结构整体位移较大,为保证战时正常使用,对地下水位以下无桩基的防空地下室基础应采用箱基或筏基,使整块底板共同受力,因此上部建筑物自重是通过整块底板传给地基的。对上部为多层建筑的防空地下室而言,其计算自重一般都大于水浮力。由于在底板的荷载计算中,建筑物计入浮力所减少的荷载值与计入水压力所增加的荷载值可以相互抵消,因此提出当地基反力按不计入浮力确定时,底板荷载组合中可不计入水压力。
对地下水位以下带桩基的防空地下室,根据静力荷载作用下实测资料,上部建筑物自重全部或大部分由桩来承担,底板不承受或只承受一小部分反力,此时水浮力主要起到减轻桩所承担的荷载值作用,对减少底板承受的荷载值没有影响或影响较小,即对桩基底板而言水压力显然大于所受到的浮力,二者作用不可相互抵消。因此在地下水位以下,为确保安全,不论在计算建筑物自重时是否计入了水浮力,在带桩基的防空地下室底板荷载组合中均应计入水压力。
4.10 内力分析和截面设计
4.10.1 防空地下室结构在确定等效静荷载和静荷载后,可按静力计算方法进行结构内力分析。对于超静定的钢筋混凝土结构,可按由非弹性变形产生的塑性内力重分布计算内力。
4.10.2 防空地下室结构在确定等效静荷载标准值和永久荷载标准值后,其承载力设计应采用下列极限状态设计表达式:
γ0( γG SGk+γQ SQk)≤R (4.10.2-1)
R = R(fcd,fyd,ak,……) (4.10.2-1)
式中 γ0——结构重要性系数,可取1.0;
γG——永久荷载分项系数,当其效应对结构不利时可取1.2,有利时可取1.0;
SGk——永久荷载效应标准值;
γQ——等效静荷载分项系数,可取1.0;
SQk——等效静荷载效应标准值;
R——结构构件承载力设计值;
R(·)——结构构件承载力函数;
fcd——混凝土动力强度设计值,可按本规范第4.2.3条确定;
fyd——钢筋(钢材)动力强度设计值,可按本规范第4.2.3条确定;
ak——几何参数标准值。
4.10.3 结构构件按弹塑性工作阶段设计时,受拉钢筋配筋率不宜大于1.5%。当大于1.5%时,受弯构件或大偏心受压构件的允许延性比[β]值应满足以下公式,且受拉钢筋最大配筋率不宜大于本规范表4.11.8的规定。
式中 x——混凝土受压区高度(mm);
h0——截面的有效高度(mm);
ρ、ρ'——纵向受拉钢筋及纵向受压钢筋配筋率;
fyd——钢筋抗拉动力强度设计值(N/mm2);
fcd——混凝土轴心抗压动力强度设计值(N/mm2);
αc——系数,应按表4.10.3取值。
表4.10.3αc值
混凝土强度等级 | ≤C50 | C50 | C60 | C65 | C70 | C75 | C80 |
αc | 1 | 0.99 | 0.98 | 0.97 | 0.96 | 0.95 | 0.94 |
4.10.4 当板的周边支座横向伸长受到约束时,其跨中截面的计算弯矩值对梁板结构可乘以折减系数0.7,对无梁楼盖可乘以折减系数0.9;若在板的计算中已计入轴力的作用,则不应乘以折减系数。
4.10.5 当按等效静荷载法分析得出的内力,进行墙、柱受压构件正截面承载力验算时,混凝土及砌体的轴心抗压动力强度设计值应乘以折减系数0.8。
4.10.6 当按等效静荷载法分析得出的内力,进行梁、柱斜截面承载力验算时,混凝土及砌体的动力强度设计值应乘以折减系数0.8。
4.10.7 对于均布荷载作用下的钢筋混凝土梁,当按等效静荷载法分析得出的内力进行斜截面承载力验算时,除应符合本规范第4.10.6 条规定外,斜截面受剪承载力需作跨高比影响的修正。当仅配置箍筋时,斜截面受剪承载力应符合下列规定:
式中 V——受弯构件斜截面上的最大剪力设计值(N);
fd——混凝土轴心抗拉动力强度设计值(N/mm2);
b——梁截面宽度(mm);
h0——梁截面有效高度(mm);
fyd——箍筋抗拉动力强度设计值(N/mm2);
Asv——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积(mm2),Asv=nAsv1。此处,n为同一截面内箍筋的肢数,nAsv1刚为单肢箍筋的截面面积(mm2);
s——沿构件长度方向的箍筋间距(mm);
l——梁的计算跨度(mm);
φ1——梁跨高比影响系数。当l/h0≤8时,取φ1=1;当l/h0>8时,φ1应按式(4.10.7-2)计算确定,当φ1<0.6时,取φ1=0.6。
4.10.8 当防空地下室采用钢筋混凝土无梁楼盖结构、钢筋混凝土反梁时,其设计尚应分别符合本规范附录D、附录E的规定。
4.10.9 乙类防空地下室和核5级、核6级、核6B级甲类防空地下室结构顶板可采用叠合板,并可按下列规定进行设计:
1 预制板除按一般预制构件进行验算外,尚应按浇筑上层混凝土时的施工荷载(包括预制板、现浇板自重)校核预制板强度与挠度,其挠度不应大于l/200(l为板的计算跨度,双向板系指短边计算跨度);
2 叠合板可按预制板与其上部的现浇板作为共同工作的整体进行设计。
4.10.10 砌体外墙的高度,当采用条形基础时,为顶板或圈梁下表面至室内地面的高度;当沿外墙下端设有管沟时,为顶板或圈梁下表面至管沟底面的高度;当采用整体基础时,为顶板或圈梁下表面至底板上表面的高度。
4.10.11 在动荷载与静荷载同时作用下,偏心受压砌体的轴向力偏心距e0不宜大于0.95y,y为截面重心到轴向力所在偏心方向截面边缘的距离。当e0小于或等于0.95y时,结构构件可按受压承载力控制选择截面。
4.10.12 支承钢筋混凝土平板防护密闭门的门框墙,当门洞边墙体悬挑长度大于1/2倍该边边长时,宜在门洞边设梁或柱;当门洞边墙体悬挑长度小于或等于1/2倍该边边长时,可采用下列公式按悬臂构件进行设计(图4.7.5-1)。
M = qil1+qel22/2 (4.10.12-1)
V = qi+qel2 (4.10.12-2)
式中 M——门洞边单位长度悬臂根部的弯矩;
V——门洞边单位长度悬臂根部的剪力;
l1、l2——见图4.7.5-1。
条文说明
4.10 内力分析和截面设计
4.10.2 根据现行的《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068)的要求,结构设计采用可靠度理论为基础的概率极限状态设计方法,结构可靠度用可靠指标β度量,采用以分项系数表达的设计表达式进行设计。本条所列公式就是根据该标准并考虑了人防工程结构的特点提出的。
为提高本规范的标准化、统一化水平,从方便设计人员使用出发,本规范中的永久荷载分项系数、材料设计强度(不包括材料强度综合调整系数),均与相关规范取值一致。因为在防空地下室设计中,结构的重要性已完全体现在抗力级别上,故将结构重要性系数7。取为1.0。
取等效静荷载的分项系数γ0=1.0,其理由:
1 常规武器爆炸动荷载与核武器爆炸动荷载是结构设计基准期内的偶然荷载,根据《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068)中第7.0.2条规定:偶然作用的代表值不乘以分项系数,即γq=1.0;
2 由于人防工程设计的结构构件可靠度水准比普通工业与民用建筑规范规定的低得多,故γq值不宜大于1.O;
3 等效静荷载分项系数不宜小于1.0,它虽然是偶然荷载,但也是防护结构构件设计的重要荷载;
4 等效静荷载是设计中的规定值,不是随机变量的统计值,目前也无可能按统计样本来进行分析,因此按国家规定取值即可,不必规定一个设计值,再去乘以其它系数。
确定上述数值与系数后,按修订规范的可靠指标与原规范反算所得的可靠指标应基本吻合的原则,定出各种材料强度综合调整系数。
按修订规范设计的防空地下室结构,钢筋混凝土延性构件的可靠指标约1.55,其失效概率6.1%;脆性构件的可靠指标约2.40,其失效概率为0.8%;砌体构件的可靠指标约2.58,其失效概率为0.5%。
4.10.3当受拉-筋配筋率大1.5%时,按式(4.10.3-1)及式(4.10.3-2)的规定,只要增加受压钢筋的配筋率,受拉钢筋配筋率可不受限制,显然不够合理。为使按弹塑性工作阶段设计时,受拉钢筋不致配的过多,本条规定受拉钢筋最大配筋率不大于按弹性工作阶段设计时的配筋率,即表4.11.8。
4.10.5、4.10.6 试验表明,脆性破坏的安全储备小,延性破坏的安全储备大,为了使结构构件在最终破坏前有较好的延性,必须采用强柱弱梁与强剪弱弯的设计原则。
4.10.7 《混凝土结构设计规范》(GB50010)中的抗剪计算公式,仅适用于普通工业与民用建筑中的构件,它的特点是较高的配筋率、较大的跨高比(跨高比大于14的较多)、中低混凝土强度等级以及适中的截面尺寸等,而人防工程中的构件特点是较低的配筋率、较小的跨高比(跨高比在8至14之间较多)、较高混凝土强度等级以及较大的截面尺寸。为弥补上述差异产生的不安全因素,根据清华大学分析研究结果,对此予以修正。
根据收集到的有关试验资料,在均布荷载作用下,当跨高比在8至14之间,考虑主筋屈服后剪切破坏这一不利影响,并参考国外设计规范中的有关规定,回归得出偏下限抗剪强度计算公式如下:
该公式当V/(bh0fc1/2)=0.92时,相当于l/h0=8.7,与《混凝土结构设计规范》(GB50010)中抗剪计算公式的第一项(0.7)一致,可视其为上限值;当V/(bh0fc1/2)>0.92,即l/h0<8.7时,可不必进行修正;当V/(bh0fc1/2)=0.55,相当于l/h0≈14.5时,其值与美国ACI规范抗剪强度值相当,可视其为下限值;当V/(bh0fc1/2)<0.55,即l/h0>14.5时,修正值不再随l/h0变化。综上所述,可近似将修正系数φ1规定如下:
当l/h0≤8时,φ1=1;
当l/h0≥14时,φ1=0.6;
当8<l/h0<14时,线性插入。
由此得出公式为φ1=(l/h0-8)/15≥0.6。
4.10.11 采用e0值不宜大于0.95γ的依据为:
1 试验表明,按抗压强度设计的砖砌体结构,当e0值超过1.0时,结构并未破坏或丧失承载能力;
2 苏联巴丹斯基著《掩蔽所结构计算》第五章指出:计算砖墙承受大偏心距的偏心受压动荷载时,偏心距的大小不受限制。
《砌体结构设计规范》(GB50003)第5.1.5条对原条文作出修改,要求e0≤0.6y0。该规范附录D有关表格中只给出e0≤0.6y时的影响系数声值。当e0>0.6y时,声值可按该规范附录D中给出的公式计算。
4.11 构造规定
4.11.1 防空地下室结构选用的材料强度等级不应低于表4.11.1的规定。
注:1 防空地下室结构不得采用硅酸盐砖和硅酸盐砌块;
2严寒地区,饱和土中砖的强度等级不应低于MU20;
3装配填缝砂浆的强度等级不应低于M10;
4防水混凝土基础底板的混凝土垫层,其强度等级不应低于C15。
4.11.2 防空地下室钢筋混凝土结构构件当有防水要求时,其混凝土的强度等级不宜低于C30。防水混凝土的设计抗渗等级应根据工程埋置深度按表4.11.2采用,且不应小于P6。
4.11.2 防水混凝土的设计抗渗等级
工程埋置深度(m) | 设计抗渗等级 |
<10 | P6 |
10~20 | P8 |
20~30 | P10 |
30~40 | P12 |
4.11.3 防空地下室结构构件最小厚度应符合表4.11.3规定。
表4.11.3结构构件最小厚度(mm)
构件类别 | 材料种类 |
钢筋混凝土 | 砖砌体 | 料石砌体 | 混凝土砌块 |
顶板、中间楼板 | 200 | — | — | — |
承重外墙 | 250 | 490(370) | 300 | 250 |
承重内墙 | 200 | 370(240) | 300 | 250 |
临空墙 | 250 | — | — | — |
防护密封门门框墙 | 300 | — | — | — |
密封门门框墙 | 250 | — | — | — |
注:1 表中最小厚度不包括甲类防空地下室防早期核辐射对结构厚度的要求;
2表中顶板、中间楼板最小厚度系指实心截面。如为密肋板,其实心截面厚度不宜小于100mm;如为现浇空心板,其板顶厚度不宜小于100mm;且其折合厚度均不应小于200mm;
3砖砌体项括号内最小厚度仅适用于乙类防空地下室和核6级、核6B级甲类防空地下室;
4砖砌体包括烧结普通砖、烧结多孔砖以及非粘土砖砌体。
4.11.4 防空地下室结构变形缝的设置应符合下列规定:
1 在防护单元内不宜设置沉降缝、伸缩缝;
2 上部地面建筑需设置伸缩缝、防震缝时,防空地下室可不设置;
3 室外出入口与主体结构连接处,宜设置沉降缝;
4 钢筋混凝土结构设置伸缩缝最大间距应按国家现行有关标准执行。
4.11.5 防空地下室钢筋混凝土结构的纵向受力钢筋,其混凝土保护层厚度(钢筋外边缘至混凝土表面的距离)不应小于钢筋的公称直径,且应符合表4.11.5的规定。
表4.11.5纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度(mm)
外墙外侧 | 外墙门侧、内墙 | 板 | 梁 | 柱 |
40 | 30 | 20 | 20 | 30 | 30 |
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注:基础中纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于40mm,当基础板无垫层时不应小于70mm。
4.11.6 防空地下室钢筋混凝土结构构件,其纵向受力钢筋的锚固和连接接头应符合下列要求:
1 纵向受拉钢筋的锚固长度laF应按下列公式计算:
la= 1.05 la (4.11.6-1)
式中 la——普通钢筋混凝土结构受拉钢筋的锚固长度;
2 当采用绑扎搭接接头时,纵向受拉钢筋搭接接头的搭接长度l1F应按下列公式计算:
LIF = ζ laf (4.11.6-2)
式中 ζ——纵向受拉钢筋搭接长度修正系数,可按表4.11.6采用;
3 钢筋混凝土结构构件的纵向受力钢筋的连接可分为两类:绑扎搭接,机械连接和焊接,宜按不同情况选用合适的连接方式;
4 纵向受力钢筋连接接头的位置宜避开梁端、柱端箍筋加密区;当无法避开时,应采用满足等强度要求的高质量机械连接接头,且钢筋接头面积百分率不应超过50%。
表4.11.6纵向受拉钢筋搭接长度修正系数ζ
纵向钢筋搭接接头面积百分率(%) | ≤25 | 50 | 100 |
ζ | 1.2 | 1.4 | 1.6 |
4.11.7承受动荷载的钢筋混凝土结构构件,纵向受力钢筋的配筋百分率不应小于表4.11.7规定的数值。
表4.11.7钢筋混凝土结构构件纵向受力钢筋的最小配筋百分率(%)
分类 | 混凝土强度等级 |
C25~C35 | C40~C35 | C60~C80 |
受压构件的全部纵向钢筋 | 0.60(0.40) | 0.60(0.40) | 0.70(0.40) |
偏心受压及偏心受拉构件一侧的受压钢筋 | 0.20 | 0.20 | 0.20 |
受弯构件、偏心受压及偏心受拉构件一侧的受压钢筋 | 0.25 | 0.30 | 0.35 |
注:1 受压构件的全部纵向钢筋最小配筋百分率,当采用HRB400级、RRB400级钢筋时,应按表中规定减小0.1;
2 当为墙体时,受压构件的全部纵向钢筋最小配筋百分率采用括号内数值;
3 受压构件的受压钢筋以及偏心受压、小偏心受拉构件的受拉钢筋的最小配筋百分率按构件的全截面面积计算,受弯构件、大偏心受拉构件的受拉钢筋的最小配筋百分率按全截面面积扣除位于受压边或受拉较小边翼缘面积后的截面面积计算;
4 受弯构件、偏心受压及偏心受拉构件一侧的受拉钢筋的最小配筋百分率不适用于HPB235级钢筋,当采用HPB235级钢筋时。应符合《混凝土结构设计规范》(GB50010)中有关规定;
5 对卧置于地基上的核5级、核6级和核6B级甲类防空地下室结构底板。当其内力系由平时设计荷载控制时,板中受拉钢筋最小配筋率可适当降低,但不应小于0.15%。
4.11.8 在动荷载作用下,钢筋混凝土受弯构件和大偏心受压构件的受拉钢筋的最大配筋百分率宜符合表4.11.8的规定。
表4.11.8受拉钢筋的最大配筋百分率(%)
混凝土强度等级 | C25 | ≥C30 |
HRB335级钢筋 | 2.2 | 2.5 |
HRB400级钢筋 | 2.0 | 2.4 |
RRB400级钢筋 |
4.11.9 钢筋混凝土受弯构件,宜在受压区配置构造钢筋,构造钢筋面积不宜小于受拉钢筋的最小配筋百分率;在连续梁支座和框架节点处,且不宜小于受拉主筋面积的1/3。
4.11.10 连续梁及框架梁在距支座边缘1.5倍梁的截面高度范围内,箍筋配筋百分率应不低于0.15%,箍筋间距不宜大于h0/4(h0为梁截面有效高度),且不宜大于主筋直径的5倍。在受拉钢筋搭接处,宜采用封闭箍筋,箍筋间距不应大于主筋直径的5倍,且不应大于100mm。
4.11.11 除截面内力由平时设计荷载控制,且受拉主筋配筋率小于表4.11.7规定的卧置于地基上的核5级、核6级、核6B级甲类防空地下室和乙类防空地下室结构底板外,双面配筋的钢筋混凝土板、墙体应设置梅花形排列的拉结钢筋,拉结钢筋长度应能拉住最外层受力钢筋。当拉结钢筋兼作受力箍筋时,其直径及间距应符合箍筋的计算和构造要求(图4.11.11)。
4.11.12 钢筋混凝土平板防护密闭门、密闭门门框墙的构造应符合下列要求:
1 防护密闭门门框墙的受力钢筋直径不应小于12mm,间距不宜大于250mm,配筋率不宜小于0.25%(图4.11.12-1);
2 防护密闭门门洞四角的内外侧,应配置两根直径16mm的斜向钢筋,其长度不应小于1000mm(图4.11.12-2);
3 防护密闭门、密闭门的门框与门扇应紧密贴合;
4 防护密闭门、密闭门的钢制门框与门框墙之间应有足够的连接强度,相互连成整体。
注:laF一一水平受力钢筋锚固长度(mm);
d一一受力钢筋直径(mm)。
4.11.13 叠合板的构造应符合下列规定:
1 叠合板的预制部分应作成实心板,板内主筋伸出板端不应小于130mm;
2 预制板上表面应做成凸凹不小于4mm的人工粗糙面;
3 叠合板的现浇部分厚度宜大于预制部分厚度;
4 位于中间墙两侧的两块预制板间,应留不小于150mm的空隙,空隙中应加1根直径12mm的通长钢筋,并与每块板内伸出的主筋相焊不少于3点;
5 叠合板不得用于核4B级及核4级防空地下室。
4.11.14 防空地下室非承重墙的构造应符合下列规定:
1 非承重墙宜采用轻质隔墙,当抗力级别为核4级、核4B级时,不宜采用砌体墙。轻质隔墙与结构的柱、墙及顶、底板应有可靠的连接措施;
2 非承重墙当采用砌体墙时,与钢筋混凝土柱(墙)交接处应沿柱(墙)全高每隔500mm设置2根直径为6mm的拉结钢筋,拉结钢筋伸入墙内长度不宜小于1000mm。非承重砌体墙的转角及交接处应咬槎砌筑,并应沿墙全高每隔500mm设置2根直径为6mm的拉结钢筋,拉结钢筋每边伸入墙内长度不宜小于1000mm。
4.11.15 防空地下室砌体结构应按下列规定设置圈梁和过梁:
1 当防空地下室顶板采用叠合板结构时,沿内、外墙顶应设置一道圈梁,圈梁应设置在同一水平面上,并应相互连通,不得断开。圈梁高度不宜小于180mm,宽度应同墙厚,上下应各配置3根直径为12mm的纵向钢筋。圈梁箍筋直径不宜小于6mm,间距不宜大于300mm。当圈梁兼作过梁时,应另行验算。顶板与圈梁的连接处(图4.11.15),应设置直径为8mm的锚固钢筋,其间距不应大于200mm,锚固钢筋伸入圈梁的锚固长度不应小于240mm,伸入顶板内锚固长度不应小于l0/6(l0为板的净跨);
2 当防空地下室顶板采用现浇钢筋混凝土结构时,沿外墙顶部应设置圈梁。在内隔墙上,圈梁可间隔设置,其间距不宜大于12m,其配筋同本条第一款要求;
3 砌体结构的门洞处应设置钢筋混凝土过梁,过梁伸入墙内长度应不小于500mm。
4.11.16 防空地下室砌体结构墙体转角及交接处,当未设置构造柱时,应沿墙全高每隔500mm配置2根直径为6mm的拉结钢筋。当墙厚大于360mm时,墙厚每增加120mm,应增设1根直径为6mm的拉结钢筋。拉结钢筋每边伸入墙内长度不宜小于1000mm。
4.11.17砌体结构的防空地下室,由防护密闭门至密闭门的防护密闭段,应采用整体现浇钢筋混凝土结构。
条文说明
4.11 构造规定
4.11.1 本条根据《混凝土结构设计规范》(GB50010)、《砌体结构设计规范》(GB50003)、《地下工程防水技术规范》(GB50108)等相关规范以及防空地下室结构选材的特点重新修订。
4.11.2 由于多本现行规范、规程对防水混凝土设计抗渗等级的取法不一致,易造成混乱,本条参照《地下工程防水技术规范》(GB50108)进一步明确。
4.11.6 本条根据防空地下室结构受力特点,参考《混凝土结构设计规范》(GB50010)和《建筑抗震设计规范》(GB50011)的规定提出,与三级抗震要求一致。
4.11.7 由于《混凝土结构设计规范》(GB50010)在构造要求中提高了纵向受力钢筋最小配筋百分率,为与其相适应,表4.11.7进行了调整。其中C40~C80受拉钢筋最小配筋百分率系按《混凝土结构设计规范》(GB50010)中有关公式计算后取整给出,见表4-4:
表4-4受拉钢筋最小配筋百分率计算表
混凝土强度等级 | C40 | C45 | C50 | C55 | C60 | C65 | C70 | C75 | C80 |
HRB335级 | 0.29 | 0.30 | 0.32 | 0.33 | 0.34 | 0.35 | 0.36 | 0.36 | 0.37 |
HRB400级 | 0.27 | 0.28 | 0.30 | 0.31 | 0.32 | 0.33 | 0.33 | 0.34 | 0.35 |
平均值 | 0.28 | 0.29 | 0.31 | 0.32 | 0.33 | 0.34 | 0.35 | 0.35 | 0.36 |
取值 | 0.3 | 0.35 |
由于防空地下室结构构件的截面尺寸通常较大,纵向受力钢筋很少采用HPB235级钢筋,故上表计算未予考虑。当采用HPB235级钢筋时,受弯构件、偏心受压及偏心受拉构件一侧的受拉钢筋的最小配筋百分率应符合《混凝土结构设计规范》(GB50010)中有关规定。
由于卧置于地基上防空地下室底板在设计中既要满足平时作为整个建筑物基础的功能要求,又要满足战时作为防空地下室底板的防护要求,因此在上部建筑层数较多时,抗力级别5级及以下防空地下室底板设计往往由平时荷载起控制作用。考虑到防空地下室底板在核武器爆炸动荷载作用下,升压时间较长,动力系数可取1.0,与顶板相比其工作状态相对有利,因此对由平时荷载起控制作用的底板截面,受拉主筋配筋率可参照《混凝土结构设计规范》(GB50010)予以适当降低,但在受压区应配置与受拉钢筋等量的受压钢筋。
4.11.11 双面配筋的钢筋混凝土顶、底板及墙板,为保证振动环境中钢筋与受压区混凝土共同工作,在上、下层或内、外层钢筋之间设置一定数量的拉结筋是必要的。考虑到低抗力级别防空地下室卧置地基上底板若其截面设计由平时荷载控制,且其受拉钢筋配筋率小于本规范表4.11.7内规定的数值时,基本上已属于素混凝土工作范围,因此提出此时可不设置拉结筋。但对截面设计虽由平时荷载控制,其受拉钢筋配筋率不小于表4.11.7内数值的底板,仍需按本条规定设置拉结筋。
4.12 平战转换设计
4.12.1 采用平战转换的防空地下室,应进行一次性的平战转换设计。实施平战转换的结构构件在设计中应满足转换前、后两种不同受力状态的各项要求,并在设计图纸中说明转换部位、方法及具体实施要求。
4.12.2 平战转换措施应按不使用机械,不需要熟练工人能在规定的转换期限内完成。临战时实施平战转换不应采用现浇混凝土;对所需的预制构件应在工程施工时一次做好,并做好标志,就近存放。
4.12.3 常规武器爆炸动荷载作用下,防空地下室钢筋混凝土及钢材封堵构件的等效静荷载标准值可按下列规定确定:
1 防空地下室出入口通道内封堵构件的等效静荷载标准值,可按表4.7.6采用;
2 防空地下室防护单元之间隔墙上封堵构件的等效静荷载标准值,可取30kN/m2;
3 防空地下室顶板封堵构件的等效静荷载标准值,可按表4.7.2采用。
4.12.4 核武器爆炸动荷载作用下,防空地下室钢筋混凝土及钢材封堵构件的等效静荷载标准值可按下列规定确定:
1 防空地下室出入口通道内封堵构件的等效静荷载标准值可按表4.12.4采用;
2 防空地下室防护单元之间隔墙上封堵构件的等效静荷载标准值,可按表4.8.9-1或表4.8.9-2中隔墙水平等效静荷载标准值采用;
出入口部位及形式 | 防核武器抗力级别 |
6B | 6 | 5 |
顶板荷载考虑上部建筑影响的室内出入口 | 65 | 110 | 210 |
顶板荷载不考虑上部建筑影响的室内出入口,室外竖井、楼梯、穿廊出入口 | 70 | 120 | 240 |
室外直通、单向出入口 | ζ<30° | 80 | 140 | 330 |
ζ≥30° | 70 | 120 | 290 |
注:ζ为直通、单向出入口坡道的坡度角。
3 防空地下室顶板封堵构件的等效静荷载标准值,可按表4.8.2或表4.8.6-1取与封堵构件跨度相同的顶板等效静荷载标准值;
4 当核5级、核6级及核6B级防空地下室的室外楼梯出入口大于等于2层时,作用在室外出入口内封堵构件上的等效静荷载标准值可按表4.12.4中的数值乘以0.9后采用。
4.12.5 对于室外出入口内封堵构件及其支座和联结件,应验算常规武器爆炸作用在其上的负向动反力(反弹力),负向动反力的水平等效静荷载标准值对常5级可取130kN/m2,对常6级可取60kN/m2。
4.12.6 在常规武器爆炸动荷载作用下,开设通风采光窗的防空地下室,其采光井处等效静荷载标准值,可按下列规定确定:
1 当战时采用挡窗板加覆土的防护方式(图3.7.9a)时,挡窗板的水平等效静荷载标准值,可按表4.7.2中数值乘以0.3采用(此时表中h取挡窗板中心至室外地面的深度);
2 当战时采用盖板加覆土防护方式(图3.7.96)时,采光井外墙的水平等效静荷载标准值,可按表4.7.3-1、表4.7.3-2采用,盖板的垂直等效静荷载标准值可按表4.7.2采用;
3 当在高出地面外墙开设窗孔时(图3.7.9c),挡窗板的水平等效静荷载标准值对常5级可取400kN/m2,对常6级可取180kN/m2。作用在挡窗板上的负向动反力取值同本规范第4.12.5条。
4.12.7 在核武器爆炸动荷载作用下,开设通风采光窗的防空地下室,其采光井处等效静荷载标准值,可按下列规定确定:
1 当战时采用挡窗板加覆土的防护方式(图3.7.9a)时,挡窗板及采光井内墙的水平等效静荷载标准值,可按表4.8.3-1采用;
2 当战时采用盖板加覆土防护方式(图3.7.96)时,采光井外墙的水平等效静荷载标准值,可按表4.8.3-1、表4.8.3-2采用,盖板的垂直等效静荷载标准值qe可按下式计算:
qe=1.2△Pms (4.12.7)
式中 K——盖板核武器爆炸动荷载综合反射系数,可按本规范第4.5.3条确定;
△Pms——空气冲击波超压计算值(kN/m2),应符合本规范第4.4.7条规定。
4.12.8 当战时采用挡窗板加覆土防护方式(图3.7.9a)时,通风采光窗的洞口构造应符合下列规定:
1 对砌体外墙,在洞口两侧应设置钢筋混凝土柱,柱上端主筋应伸入顶板,并应满足钢筋锚固长度要求。当采用条形基础时,柱下端应嵌入室内地面以下500mm(图4.12.8a);当采用钢筋混凝土整体基础时,主筋应伸入底板,并应满足钢筋锚固长度要求;柱断面尺寸不应小于240mm×墙厚;
2 对砌体外墙,在洞口两侧每300mm高应加3根直径为6mm的拉结钢筋,伸入墙身长度不宜小于500mm,另一端应与柱内钢筋扎结(图4.12.8b);
3 对钢筋混凝土外墙,在洞口两侧应设置钢筋混凝土柱,柱上、下端主筋应伸入顶、底板,并应满足钢筋锚固长度要求(图4.12.8c),且应在洞口四焦各设置2根直径为12mm的斜向构造钢筋,其长度为800mm(图4.12.8d)。
条文说明
4.12 平战转换设计
4.12.4 本条主要是明确不同部位钢筋混凝土及钢材封堵构件上等效静荷载的取值,以方便使用。
虽然出入口通道内封堵构件与出入口通道内临空墙所处位置相同,考虑到出入口通道内封堵构件为受弯构件,而出入口通道内临空墙为大偏心受压构件,因此对无升压时间核武器爆炸动荷载作用下的封堵构件动力系数取值为1.2,而不是大偏压时的1.33,即相应部位封堵构件上的等效静荷载标准值,可比临空墙上的等效静荷载标准值小约10%。在有升压时间核武器爆炸动荷载作用下,受弯构件与大偏压构件二者动力系数相差不大,故
作用在封堵构件上等效静荷载标准值可按临空墙上等效静荷载标准值取用。
4.12.5 常规武器爆炸动荷载作用时间相对于核武器爆炸来讲,要小的多,一般仅数毫秒或几十毫秒。防护门及封堵构件在这样短的荷载作用下易发生反弹,造成支座处的联系破坏,例如防护门的闭锁和铰页等。本条采用了工程兵工程学院的科研报告《常规武器爆炸荷载作用下钢筋混凝土结构构件抗剪设计计算方法》中的研究成果,反弹荷载按弹塑性工作阶段计算,构件的允许延性比[β]取3.0。
4.12.6 当战时采用挡窗板加覆土的防护方式(图3.7.9a)时,挡窗板受到常规武器爆炸空气冲击波感生的地冲击作用,其水平等效静荷载标准值应为该处的感生地冲击的等效静载值乘上侧压系数,一般战时覆土的侧压系数可取0.3。
5 采暖通风与空气调节
5.1 一般规定
5.2 防护通风
5.3 平战结合及平战功能转换
5.4 采暖
5.5 自然通风和机械通风
5.6 空气调节
5.7 柴油电站的通风
5.1 一般规定
5.1.1 防空地下室的采暖通风与空气调节设计,必须确保战时防护要求,并应满足战时及平时的使用要求。对于平战结合的乙类防空地下室和核5级、核6级、核6B级的甲类防空地下室设计,当平时使用要求与战时防护要求不一致时,应采取平战功能转换措施。
5.1.2 防空地下室的通风与空气调节系统设计,战时应按防护单元设置独立的系统,平时宜结合防火分区设置系统。
5.1.3 采暖通风与空气调节系统选用的设备及材料,除应满足防护和使用功能要求外,还应满足防潮、卫生及平时使用时的防火要求,且便于施工安装和维修。
5.1.4 防空地下室的采暖通风与空气调节室外空气计算参数,应按国家现行《采暖通风与空气调节设计规范》(GB50019)中的有关条文执行。
5.1.5 防空地下室的采暖通风与空气调节设计,宜根据防空地下室的不同功能,分别对设备、设备房间及管道系统采取相应的减噪措施。
5.1.6 防空地下室的采暖通风与空气调节系统应分别与上部建筑的采暖通风与空气调节系统分开设置。专供上部建筑使用的采暖、通风、空气调节装置及其管道系统的设计,应符合本规范3.1节中有关条文的规定。
条文说明
5.1 一般规定
5.1.1 修订条文。本条规定了防空地下室的暖通空调设计应兼顾到平时和战时功能。为此,提出了设计中应遵循的原则:战时防护功能必须确保,平时使用要求也应满足,当两者出现矛盾时应采取平战功能转换措施。本次修订增加了工程级别和类别,设计人员在实际操作中,应注意在方案(或初步)设计阶段就能正确处理好这两者之间的关系,避免在日后的施工图设计(或施工)过程中出现不符合规范要求的现象。
5.1.2 本条强调通风及空调系统的区域划分原则:平时宜结合现行的《人民防空工程设计防火规范》有关防火分区的要求;战时应符合按防护单元分别设置独立的通风系统的要求,以免相邻单元遭受破坏而影响另一单元的正常使用。需要指出的是,设计时应尽可能使平时的防火分区能与战时的防护分区协调一致,以减少临战转换工作量,提高保障战时使用的可靠性。
5.1.3 修订条文。本条是在原规范5.1.4条的基础上,对“功能要求”作了进一步的明确:对选用的设备及材料的“要求”是指“防护和使用功能要求”;对于“防火要求”则进一步明确是“平时使用时的”要求。
5.1.4 修订条文。本条是将原规范5.1.12条条文中的“宜”改用“应”,提高了规定的要求。已有的工程建设实践表明,在防空地下室的暖通空调设计中,室外空气计算参数按现行的地面建筑用的暖通空调设计规范中的规定值是可行的,也是方便的。
5.1.5 修订条文。本条是在原规范5.1.13条的基础上,对防空地下室的减噪设计提出了更高的要求——应视其功能而异,对产生噪声的设备和设备房间,以及通风管道系统均应采取有效的减噪措施(同地面建筑暖通空调设计用的减噪措施)。
5.1.6 新增条文。本条明确地规定了:(1)防空地下室的暖通空调系统应与地面建筑用的系统分开设置;(2)与防空地下室无关的暖通空调设备和管道,能否置于防空地下室内和穿越防空地下室?本条作出了与本规范第3.1.6条相呼应的规定。如果用于地面建筑的设备系统必须置于防空地下室内时,首先应考虑将这部分空间设置为非防护区,即没有防护要求的地下室区域;其次才是采用符合规范要求的防护密闭措施、限制管道管径等设计
规定。
5.2 防护通风
5.2.1 防空地下室的防护通风设计应符合下列要求:
1 战时为医疗救护工程、专业队队员掩蔽部、人员掩蔽工程以及食品站、生产车间和电站控制室、区域供水站的防空地下室,应设置清洁通风、滤毒通风和隔绝通风;
2 战时为物资库的防空地下室,应设置清洁通风和隔绝防护。滤毒通风的设置可根据实际需要确定;
3 设有清洁通风、滤毒通风和隔绝通风的防空地下室,应在防护(密闭)门的门框上部设置相应的战时通风方式信息(信号)显示装置。
5.2.2 防空地下室室内人员的战时新风量应符合表5.2.2的规定。
表5.2.2室内人员战时新风量[m3/(P·h)]
防空地下室类别 | 清洁通风 | 滤毒通风 |
医疗救护工程 | ≥12 | ≥5 |
防空专业队队员掩蔽部、生产车间 | ≥10 | ≥5 |
一等人员掩蔽所、食品站、区域供水站、电站控制室 | ≥10 | ≥3 |
二等人员掩蔽所 | ≥5 | ≥2 |
其他配套工程 | ≥3 | — |
注:物资库的清洁式通风量可按清洁区的换气次数1~2h-1计算。
5.2.3 防空地下室战时清洁通风时的室内空气温度和相对湿度,宜符合表5.2.3的规定。
5.2.4 防空地下室战时隔绝防护时间,以及隔绝防护时室内CO2容许体积浓度、O2体积浓度应符合表5.2.4的规定。
表5.2.3战时清洁通风时室内空气温度和相对湿度
防空地下室用途 | 夏季 | 冬季 |
温度 (℃) | 相对湿度 (%) | 温度 (℃) | 相对湿度 (%) |
医疗救护工程 | 手术室、急救室 | 22-28 | 50-60 | 20-28 | 30-60 |
病房 | ≤28 | ≤70 | ≥16 | ≥30 |
柴油电站 | 机房 | 人员直接操作 | ≤35 | — |
|
人员间接操作 | ≤40 | — |
|
控制室 | ≤35 | ≤75 |
|
专业队队员掩蔽部 人员掩蔽工程 | 自然温度及相对湿度 |
配套工程 | 按工艺要求确定 |
注:1.医疗救护工程平时维护管理时的相对湿度不应大于70%;
2.专业队队员掩蔽部平时维护时的相对湿度不应大于80%。
表5.2.4战时隔绝防护时间及CO2容许体积浓度、O2体积浓度
防空地下室用途 | 隔绝防护 | CO2容许体积浓度(%) | O2体积浓度(%) |
医疗救护工程、专业队队员掩蔽部、一等人员掩蔽所、食品站、生产车间、区域供水站 | ≥6 | ≤2.0 | ≥18.5 |
二等人员掩蔽所、电站控制室 | ≥3 | ≤2.5 | ≥18.0 |
物资库等其他配套工程 | ≥2 | ≤3.0 | — |
5.2.5 防空地下室战时的隔绝防护时间,应按下式进行校核。当计算出的隔绝防护时间不能满足表5.2.4的规定时,应采取生O2、吸收CO2或减少战时掩蔽人数等措施。
τ=1000·V0(C-CO) (5.2.5)
n·C1
式中 τ——隔绝防护时间(h);
V0——防空地下室清洁区内的容积(m3);
C——防空地下室室内CO2容许体积浓度(%),应按表5.2.4确定;
C0——隔绝防护前防空地下室室内CO2初始浓度(%),宜按表5.2.5确定;
C1——清洁区内每人每小时呼出的CO2量(L/(P·h)),掩蔽人员宜取20,工作人员宜取20~25;
n——室内的掩蔽人数(P)。
表5.2.5CO值选用表
隔绝防护前的新风量(m3/(p·h)) | CO(%) |
25-30 | 0.13-0.11 |
20-25 | 0.15-0.13 |
15-20 | 0.18-0.15 |
10-15 | 0.25-0.18 |
7-10 | 0.34-0.25 |
5-7 | 0.45-0.34 |
3-5 | 0.72-0.45 |
2-3 | 1.05-0.72 |
5.2.6 设计滤毒通风时,防空地下室清洁区超压和最小防毒通道换气次数应符合表5.2.6的规定。
表5.2.6滤毒通风时的防毒要求
防空地下室类别 | 最小防毒通道换气次数(h-1) | 清洁区超压(pa) |
医疗救护工程、专业队队员掩蔽部、一等人员掩蔽所、食品站、生产车间、区域供水站 | ≥50 | ≥50 |
二等人员掩蔽所、电站控制室 | ≥40 | ≥30 |
5.2.7 防空地下室滤毒通风时的新风量应按式(5.2.7-1)、式(5.2.7-2)计算,取其中的较大值。
LR= L2·n (5.2.7-1)
LH=VF·KH+ Lf (5.2.7-1)
式中 LR——按掩蔽人员计算所得的新风量(m3/h);
L2——掩蔽人员新风量设计计算值(见表5.2.2)(m3/(P·h));
n——室内的掩蔽人数(P);
LH——室内保持超压值所需的新风量(m3/h);
VF——战时主要出入口最小防毒通道的有效容积(m3);
KH——战时主要出入口最小防毒通道的设计换气次数(见表5.2.6)(h-1);
Lf——室内保持超压时的漏风量(m3/h),可按清洁区有效容积的4%(每小时)计算。
5.2.8 防空地下室的战时进风系统,应符合下列要求:
1 设有清洁、滤毒、隔绝三种防护通风方式,且清洁进风、滤毒进风合用进风机时,进风系统应按原理图5.2.8a进行设计;
2 设有清洁、滤毒、隔绝三种防护通风方式,且清洁进风、滤毒进风分别设置进风机时,进风系统应按原理图5.2.8b进行设计;
3 设有清洁、隔绝两种防护通风方式,进风系统应按原理图5.2.8c进行设计;
4 滤毒通风进风管路上选用的通风设备,必须确保滤毒进风量不超过该管路上设置的过滤吸收器的额定风量。
5.2.9 防空地下室的战时排风系统,应符合下列要求:
1 设有清洁、滤毒、隔绝三种防护通风方式时,排风系统可根据洗消间设置方式的不同,分别按平面示意图5.2.9a、图5.2.9b、图5.2.9c进行设计;
2 战时设清洁、隔绝通风方式时,排风系统应设防爆波设施和密闭设施。
5.2.10 防爆波活门的选择,应根据工程的抗力级别(按本规范第3.3.18条的相关规定确定)和清洁通风量等因素确定,所选用的防爆波活门的额定风量不得小于战时清洁通风量。
5.2.11 进、排风系统上防护通风设备的抗空气冲击波容许压力值,不应小于表5.2.11的规定。
5.2.12 设置在染毒区的进、排风管,应采用2~3mm厚的钢板焊接成型,其抗力和密闭防毒性能必须满足战时的防护需要,且风管应按0.5%的坡度坡向室外。
表5.2.11防护通风设备抗空气冲击波允许压力值(MPa)
设备名称 | 允许压力值 | 备注 |
经过加固的油网滤尘器 | 0.05 |
|
密闭阀门、离心式通风机、柴油发电机自吸空气管 | 0.05 |
|
泡沫塑料过滤器 | 0.04 |
|
过滤吸收器、纸除尘器 | 0.03 |
|
非增压柴油发电机排烟管 | 0.30 |
|
自动排气活门 | Ps(Pd)—D250型及YF型 | 0.05 | 只可承受冲击波余压 |
防爆超压 自动排气活门 | FCH—150(5)、FCH—200(5)、 FCH—250(5)、FCH—300(5)型 | 0.30 | 可直接承受冲击波压力 |
5.2.13 穿过防护密闭墙的通风管,应采取可靠的防护密闭措施(图5.2.13),并应在土建施工时一次预埋到位。
5.2.14 防爆超压自动排气活门的选用,应符合下列要求:
1 防爆超压自动排气活门只能用于抗力不大于0.3MPa的排风消波系统;
2 根据排风口的设计压力值和滤毒通风时的排风量确定。
5.2.15 自动排气活门的选用和设置,应符合下列要求:
1 型号、规格和数量应根据滤毒通风时的排风量确定;
2 应与室内的通风短管(或密闭阀门)在垂直和水平方向错开布置;
3 不应设在密闭门的门扇上。
5.2.16 设计选用的过滤吸收器,其额定风量严禁小于通过该过滤吸收器的风量。
5.2.17 设有滤毒通风的防空地下室,应在防化通信值班室设置测压装置。该装置可由倾斜式微压计、连接软管、铜球阀和通至室外的测压管组成。测压管应采用DN15热镀锌钢管,其一端在防化通信值班室通过铜球阀、橡胶软管与倾斜式微压计连接,另一端则引至室外空气零点压力处,且管口向下(图5.2.17)。
5.2.18 设有滤毒通风的防空地下室,应在滤毒通风管路上设置取样管和测压管(图5.2.18)。
1在滤毒室内进入风机的总进风管上和过滤吸收器的总出风口处设置DN15(热镀锌钢管)的尾气监测取样管,该管末端应设截止阀;
2 在滤尘器进风管道上,设置DN32(热镀锌钢管)的空气放射性监测取样管(乙类防空地下室可不设)。该取样管口应位于风管中心,取样管末端应设球阀;
3 在油网滤尘器的前后设置管径DN15(热镀锌钢管)的压差测量管,其末端应设球阀。
5.2.19 防空地下室每个口部的防毒通道、密闭通道的防护密闭门门框墙、密闭门门框墙上宜设置DN50(热镀锌钢管)的气密测量管,管的两端战时应有相应的防护、密闭措施。该管可与防护密闭门门框墙、密闭门门框墙上的电气预埋备用管合用。
5.2.20 设计选用的防护通风设备,必须是具有人防专用设备生产资质厂家生产的合格产品。
条文说明
5.2 防护通风
5.2.1修订条文。本条是对原规范5.1.5条的修订。本条规定了设计防空地下室的通风系统时,应根据防空地下室的战时功能设置相应的防护通风方式。战时以掩蔽人员为主的防空地下室应设置三种防护通风方式,而以掩蔽物资为主的防空地下室,通常情况下设置清洁通风和隔绝防护就可以符合战时防护要求,但也不排除特殊情况:考虑到贮物的不同要求,保留了“滤毒通风的设置可根据实际需要确定”的规定(需要说明的是:隔绝防护包括实施内循环通风和不实施内循环通风两种情况)。本次修订时还增加了第三款:应设置战时防护通风(清洁通风、滤毒通风和隔绝通风)方式的信息(信号)装置。这也是《人民防空工程防化设计规范》所规定的内容。
5.2.2 修订条文。本条是将原规范5.1.5条条文中的新风量标准单列而成,并根据现行《战技要求》,对战时防空地下室内掩蔽人员的新风量标准进行了修订。其中,医疗救护、人员掩蔽,以及防空专业队工程内的人员新风量标准均有所变化。设计时通常不应取最小值作为工程的设计计算值。
5.2.3 修订条文。本条是在原规范5.1.7的基础上,根据现行《战技要求》,对医疗救护工程的室内空气设计值进行了修订,提高了标准,给出了范围。此外,对专业队队员掩蔽部、医疗救护工程平时维护时的空气湿度也提出了要求。设计时通常不应取上限值(或下限值)作为工程的设计计算值。
5.2.4 修订条文。本条是在原规范5.1.10条的基础上,根据现行《战技要求》进行了修订,增加了隔绝防护时防空地下室内氧气体积浓度的指标。规范了隔绝防护时间内二氧化碳容许体积浓度、氧气体积浓度之间的内在关系。
5.2.5 修订条文。本条是对原规范5.1.11条的修订。本次修正了原计算公式中单位换算上的不严密之处——在代入C、C0、值时未将“%”一并代入计算公式,因而,原计算公式中的单位换算系数是“10”,现行公式中为“1000”。设计人员在使用中请注意此变化。
5.2.6 修订条文。本条是对原规范5.1.10条的修订。是将原规范的5.2.9条、5.2.11条的内容合并到本条对应的表格中,并根据现行《战技要求》进行了修订。这样做一方面对防毒通道(对于二等人员掩蔽所是指简易洗消间)的换气次数、主体超压值等作了修正,使其符合现行《战技要求》的规定;另一方面,也有利于设计人员在设计滤毒通风时,能更全面、更准确、更方便地掌握防化方面的有关规定。设计时应根据防空地下室的功能不同,从表5.2.6中确定主体超压和最小防毒通道换气次数:医疗救护工程、防空专业队工程可取超压60Pa或70Pa,最小防毒通道换气次数可取60次以上。
5.2.7 修订条文。本条是在原规范5.2.12条的基础上,改写并完善了滤毒通风时如何确定新风量的规定。工程设计中应按条文所规定的公式计算,取两项计算值中的大值作为滤毒通风时的新风量,并按此值选用过滤吸收器等滤毒通风管路上的设备。
5.2.8 修订条文。本条是对原规范5.2.1条的修订。依据不同情况分设了条款,增加了内容,使内容表述更完整、准确、清晰,使用更方便。本次修订时图5.2.8a中的滤毒通风管路上增加了风量调节阀10,是为了更有效地控制通过过滤吸收器的风量。设计时,通风机出口是否设置风量调节阀,设计人员可根据常规自行确定。只有当战时进风和平时进风合用一个系统时,风机出口应设“防火调节阀”。图中密闭阀门操作如下:
清洁通风时:密闭阀门3a、3b开启,3c、3d关闭;
滤毒通风时:密闭阀门3e、3d开启,3a、3b关闭;
隔绝通风时:密闭阀门3a、3b、3e、3d全部关闭,实施内循环通风。
5.2.9 修订条文。本条是对原规范5.2.2条的修订。依据现行《战技要求》、《人民防空工程防化设计规范》对洗消间设置要求,对工程建设中常用的清洁排风和滤毒排风分别给出了平面示意图。对于选用了防爆超压自动排气活门代替排风防爆活门的防空地下室,其清洁排风时的防爆装置如何解决的问题,则需要经过技术经济比较后才能确定。一种办法是:增加防爆超压自动排气活门数量,满足清洁排风的需要;另一种办法是:改用悬板式防爆活门,以同时满足清洁、滤毒通风系统防冲击波的需要,此时,滤毒通风用的超压排风控制设备改用YF型(或Ps、PD型)。
5.2.10 修订条文。本条是对原规范5.2.3条实行分解、修订后形成的新条文。
5.2.11 修订条文。本条是在原规范5.2.4条的基础上,对表内的部分数据进行了细分,增加了相关的说明而成。表中给出的FCH型防爆超压自动排气活门是FCS型的改进型产品。
5.2.12 修订条文。本条是对原规范5.2.5条的修订,是强制性条文。规定了防空地下室染毒区进、排风管的设计要求——为满足战时防护需要,在选材、施工安装方面应采取的措施。本次修订将原条文中“均应”改为“必须”,提高了要求等级。
5.2.13 修订条文。本条是对原规范5.2.6条的修订,是强制性条文。规定了通风管道穿越防护密闭墙(包括穿越防护单元之间的防护单元隔墙,非防护区与防护区之间的临空墙,染毒区与清洁区之间的密闭隔墙)的设计要求。给出了设计中符合防护要求的通常做法的示意图。
5.2.14 修订条文。本条是在原规范5.2.7条的基础上修订而成。修订后的条文更准确、清晰地规定了设计选用防爆超压自动排气活门时的两项要求。
5.2.15 修订条文。本条是在原规范5.2.8条的基础上修订而成。其中原第二款的规定在实际设计中往往不尽如人意!由于设备与通风短管在上、下、左、右的设置位置欠妥,从而形成换气死区!尤其是在防毒通道内的换气,这是设计中应特别注意的事。本次修订深化了这方面的要求。
5.2.16 新增强制性条文。保证所选用的过滤吸收器的额定风量必须大于滤毒通风时的进风量,是确保战时滤毒效果不可缺少的措施之一。
5.2.17 修订条文。本条是在原规范5.2.13条的基础上修订而成。本次修订了“示意”图。使其更准确、完整。设计时,如防空地下室内没有防化通信值班室,该装置可设在风机室。
5.2.18 新增条文。根据《人民防空工程防化设计规范》的有关规定,滤毒通风系统上,在连接过滤吸收器的进、出风管的适当位置应设置相应的取样管。所以,本次修订增加了该条文。
5.2.19 新增条文。根据《人民防空工程防化设计规范》的有关规定而增设该条文。在防空地下室口部的防毒(密闭)通道的密闭墙上设置气密测量管,是监测(或检测)工程密闭性能是否符合战时防护要求不可缺少的设施。
5.2.20 新增条文。本条主要是鉴于以往的建设经验,为了规范防护通风专用设备的选用质量而增加的内容。“合格产品”是指:1) 防护通风专用设备生产用的图纸;2) 按图纸生产的产品经有资质的人防内部设备检测机构检测合格(有书面检测报告)。
5.3 平战结合及平战功能转换
5.3.1 采暖通风与空调系统的平战结合设计,应符合下列要求:
1 平战功能转换措施必须满足防空地下室战时的防护要求和使用要求;
2 在规定的临战转换时限内完成战时功能转换;
3 专供平时使用的进风口、排风口和排烟口,战时采取的防护密闭措施,应符合本规范第3.7节及第4.12节中的有关规定。
5.3.2 防空地下室两个以上防护单元平时合并设置一套通风系统时,应符合下列要求:
1 必须确保战时每个防护单元有独立的通风系统;
2 临战转换时应保证两个防护单元之间密闭隔墙上的平时通风管、孔在规定时间内实施封堵,并符合战时的防护要求。
5.3.3 防空地下室平时和战时合用一个通风系统时,应按平时和战时工况分别计算系统的新风量,并按下列规定选用通风和防护设备。
1 按最大的计算新风量选用清洁通风管管径、粗过滤器、密闭阀门和通风机等设备;
2 按战时清洁通风的计算新风量选用门式防爆波活门。并按门扇开启时的平时通风量进行校核;
3 按战时滤毒通风的计算新风量选用滤毒进(排)风管路上的过滤吸收器、滤毒风机、滤毒通风管及密闭阀门。
5.3.4 防空地下室平时和战时分设通风系统时,应按平时和战时工况分别计算系统新风量,并按下列规定选用通风和防护设备:
1 平时使用的通风管、通风机及其它设备,按平时工况的计算新风量选用;
2 防爆波活门、战时通风管、密闭阀门、通风机及其它设备,按战时清洁通风的计算新风量选用。滤毒通风管路上的设备,则按滤毒通风量选用。
5.3.5 防空地下室战时的进(排)风口或竖井,宜结合平时的进(排)风口或竖井设置。平战结合的进风口宜选用门式防爆波活门。平时通过该活门的风量,宜按防爆波活门门扇全开时的风速不大于10m/s确定。
5.3.6 防空地下室内的厕所、盥洗室、污水泵房等排风房间,宜按防护单元单独设置排风系统,且宜平战两用。
5.3.7 防空地下室战时的通风管道及风口,应尽量利用平时的通风管道及风口,但应在接口处设置转换阀门。
5.3.8 战时的防护通风设计,必须有完整的施工设计图纸,标注相关的预埋件、预留孔位置。
5.3.9 防空地下室平时使用时的人员新风量,通风时不应小于30(m3/(P·h)),空调时宜符合表5.3.9规定。
表5.3.9平时使用时人员空调新风量(m3/(p·h))
房间功能 | 空调新风量 |
旅馆客房、会议室、医院病房、美容美发室、游艺厅、舞厅、办公室 | ≥30 |
餐厅、阅览室、图书馆、影剧厅、商场(店) | ≥20 |
酒吧、茶座、咖啡厅 | ≥10 |
注:过渡季采用全新风时,人员新风量不宜小于30m3/(P·h)。
5.3.10 平时使用的防空地下室,其室内空气温度和相对湿度,宜按表5.3.10确定。
表5.3.10平时使用时室内空气温度和相对湿度
工程及房间类别 | 夏季 | 冬季 |
温度 (℃) | 相对湿度 (%) | 温度 (℃) | 相对湿度 (%) |
旅馆客房、会议室、办公室、多功能厅、图书阅览室、文娱室、病房、商场、影剧厅 | ≤28 | ≤75 | ≥16 | ≥16 |
舞厅 | ≤26 | ≤70 | ≥18 | ≥30 |
餐厅 | ≤28 | ≤80 | ≥16 | ≥30 |
注:冬季温度适用于集中采暖地区。
5.3.11 平时使用的防空地下室,空调送风房间的换气次数每小时不宜小于5次。部分房间的最小换气次数,宜按表5.3.11确定。
表5.3.11平时使用时部分房间的最小换气次数(h-1)
房间名称 | 换气次数 | 房间名称 | 换气次数 |
水泵房、封闭蓄电池室 | 2 | 汽车库 | 4 |
污水泵间 | 8 | 吸烟室 | 10 |
盥洗室、浴室 | 3 | 发电机房贮油间 | 5 |
水冲厕所 | 10 | 物资库 | 1 |
注:贮水池、污水池按充满后的空间计。
5.3.12 平时为汽车库,战时为人员掩蔽所或物资库的防空地下室,其通风系统的设计应符合下列要求:
1 通风系统的战时通风方式应符合本规范第5.2.1条的规定;
2 战时通风系统的设置应符合本规范第5.1.2条的规定;
3 穿过防护单元隔墙的通风管道,必须在规定的临战转换时限内形成隔断,并在抗力和防毒性能方面与该防护单元的防护要求相适应。
条文说明
5.3 平战结合及平战功能转换
5.3.1 修订条文。本条是在原规范5.1.3条的基础上修订而成。新条文更清晰地将内容归类为三款要求,以方便设计者使用。条文中的转换时间,按目前的规定仍然是15天。对于专供平时使用而开设的各种风口,应保证战时防护的各项要求与平战功能转换的规定。平战功能转换主要指:凡属平时专用的风口,临战时要有可靠的封堵措施;对战时需要而在平时没有安装的设备,不仅在设计中要明确提出在修建时要一次做好各种预埋设施、预留设施外,而且要做到能在临战时的限定时间内,及时将设备安装就位并能正常运转,达到战时的功能要求。
5.3.2 新增条文。根据防空地下室多年来的建设经验,平时用的通风系统往往包括两个以上“防护单元”,为了使设计工作到位,也为了使战时的防护措施有保障,减少临战前的转换工作量,所以,增加了本条条文。
5.3.3 修订条文。本条是在原规范5.3.5条的基础上修订而成,是强制性条文。本条第二款中规定的“按平时通风量校核”是指平时通风时,将门式防爆活门的门扇打开后的通风量,能否满足平时的进风量要求。
5.3.5 修订条文。本条是在原规范5.2.4条的基础上修订而成。条文中增加了“宜选用门式防爆波活门”,以及通过活门门洞时风速的规定,有利于设计人员的设计工作。活门门扇全开时的通风量与通过门扇洞口时的风速有关(详见本规范条文说明中的表5-1)。
表5-1常用门式防爆波活门的通风量值
型号 | 通风量值(m3/h) | 连接管 直径 (mm) | 门孔尺寸 (mm×mm) |
门扇关闭时 V(≤8m/s) | 平时门扇全开时V(m/s) |
6 | 8 | 10 |
门 式 悬 板 活 门 | MH200 | 2000 | 8600 | 11500 | 14400 | 300 | 500×800 |
MH3600 | 3600 | 8600 | 11500 | 14400 | 500 | 500×800 |
MH5700 | 5700 | 8600 | 11500 | 14400 | 500 | 500×800 |
MH8000 | 8000 | 13500 | 18000 | 22500 | 600 | 500×1250 |
MH1000 | 11000 | 16200 | 21600 | 27000 | 700 | 600×1250 |
MH4500 | 14500 | 22000 | 29300 | 36700 | 800 | 600×1700 |
5.3.6 新增条文。这是确保(或改善)平战结合防空地下室内空气环境条件,设计者应当给予重视的问题。产生污浊(不清洁)空气的房间应使其处于负压状态,不管是平时还是战时,都不应例外。
5.3.7 新增条文。本条规定了平战结合的防空地下室,战时用的通风管道和风口,应尽量利用平时的风管和风口,尤其是清洁区的风管和风口。但由于平时功能和战时功能不一定相同,因此,需设置必要的控制(或转换)装置。
5.3.8 修订条文。本条是在原规范5.2.14条基础上修订而成。本条规定的内容,着眼点是:设计者应完成的设计文件的准确和完整,至于仅战时使用而平时不使用的滤毒设备是否安装的问题,应是当地人防主管部门根据国家的有关规定,结合本地的实际情况作出的政策性规定,它不应是设计规范规定的内容。故本次修订时对原条文进行了修订。
5.3.9 修订条文。本条是在原规范5.1.6条的基础上修订而成。修订中参照了现行的地面建筑用的暖通空调设计规范。对于过渡季节采用全薪风的防空地下室,其进风系统和排风系统的设计,应满足风量增大的需要。
5.3.10 修订条文。本条是在原规范5.1.8条的基础上修订而成。对原条文中“手术室、急救室”的温湿度参数,根据现行《医院洁净手术部建筑技术规范》(GB 50333)的规定进行了修订,对旅馆客房等功能房间的空气湿度标准有所提高。设计中通常不应取上、下限值作为工程的设计计算值。
5.3.11 修订条文。本条是在原规范5.1.9条的基础上修订面成。增加了空调房间换气次数的规定,对汽车库的换气次数,则给出了最小换气次数“4”次的规定。这是根据“全国民用建筑工程设计技术措施(防空地下室分册)”审查会上专家们的意见形成的。设计中应视工程的实际情况选用参数。
5.3.12 新增条文。此类工程甚多,本条规定了平时功能为汽车库,战时功能为人员掩蔽(或物资库)的防空地下室,在进行通风系统设计时应遵循的三条原则要求。
5.4 采暖
5.4.1 引入防空地下室的采暖管道,在穿过人防围护结构处应采取可靠的防护密闭措施,并应在围护结构的内侧设置工作压力不小于1.0MPa的阀门。
5.4.2 防空地下室宜采用散热器采暖或热风采暖。
5.4.3 防空地下室的采暖热媒宜采用低温热水。
5.4.4 防空地下室的采暖热负荷应包括围护结构耗热量、加热新风耗热量,以及通过其它途径散失或获得的热量。
5.4.5 防空地下室围护结构的散热量,宜按下列规定确定。
1 土中围护结构的散热量Q,按下式计算:
Q= k·F(tn-t0) (5.4.5)
式中 Q——围护结构的散热量(W);
k——围护结构的平均传热系数(W/(m2·℃)),宜按表5.4.5确定;
F——外墙及底板内表面面积(m2);
tn——室内设计计算温度(℃),其取值与地面建筑相同;
t0——土壤初始温度(℃),外墙取各层中心标高处的土壤温度;底板取其内表面标高处的土壤温度(℃);
表5.4.5围护结构的平均传热系数K值[W/(m·℃)]
λ(W/(m·℃)) | 0.92 | 1.16 | 1.73 | 2.08 | 2.31 | 3.46 |
k(W/(m·℃)) | 0.72 | 0.80 | 1.06 | 1.18 | 1.52 | 1.62 |
注:表中λ为土壤的导热系数,当λ值介于表列数值之间时,可用线性插入法确定。
2 有通风采光窗的防空地下室,窗井的外墙和窗的热损失,应按地面建筑的计算方法确定;
3 防空地下室外墙高出室外地面部分,其热损失应按地面建筑的计算方法确定。
条文说明
5.4 采暖
5.4.1修订条文。本条条文是对原规范5.5.6条的修订,是强制性条文。本次修订进一步规定了设置在围护结构内侧阀门的抗力要求。
5.4.4 修订条文。本条是对原规范5.5.3条的内容表述进行了修订。
5.4.5 本条提供的防空地下室围护结构散热量Q的计算公式中,F、tn均为已知值,关于k值的确定,其影响因素较多,其中主要包括预定加热时间、埋置深度和土壤的导热系数。此三个因素中,预定加热时间,根据有关资料按600h计算,可以满足要求;关于埋置深度,考虑到防空地下室埋深的变化幅度不大,故计算中对这一因素可忽略不计;其余只剩土壤导热系数一项。本公式即根据以上考虑,直接从不同的导热系数λ值给出相关的k值,不采用按深度进行分层计算。经计算比较,按本条给定的方法的计算结果,对防空地下室而言,所得围护结构总散热量与用分层法计算相差很少。但应指出,本条提供的计算方法不能适用于有恒温要求的房间。t0可根据当地气象台(站)近十年来不同深度的月平均地温数据,按下述方法确定:
土壤初始温度的确定,可根据当地或附近气象台(站)实测不同深度的土壤每月月平均温度,绘制成土壤初始温度曲线图,然后求出防空地下室的平均埋深处的土壤初始温度,即作为设计计算的土壤初始温度值(详见本规范说明中的“土壤初始温度确定举例”)。
5.5 自然通风和机械通风
5.5.1 防空地下室应充分利用当地自然条件,并结合地面建筑的实际情况,合理地组织、利用自然通风。采用自然通风的防空地下室,其平面布置应保证气流通畅,并应避免死角和短路,尽量减少风口和气流通路的阻力。
5.5.2 对于平战结合的乙类防空地下室和核5级、核6级、核6B级的甲类防空地下室设计,宜采用通风采光窗进行自然通风。通风采光窗宜在防空地下室两面的外墙分别设置。
5.5.3 战时使用的和平战两用的机械通风进风口、排风口,宜采用竖井分别设置在室外不同方向。进风口与排风口的水平距离、进风口下缘高出当地室外地面的高度应符合本规范第3.4节的规定。进风口应设在空气流畅、清洁处。
5.5.4 通风机应根据不同使用要求,选用节能和低噪声产品。战时电源无保障的防空地下室应采用电动、人力两用通风机。
5.5.5 通风管道应采用符合卫生标准的不燃材料制作。
条文说明
5.5 自然通风和机械通风
5.5.1 为在平时能充分有效地利用自然通风,防空地下室的平面设计,应尽量适应自然通风的需要,减少通风阻力,平面布置应力求简单,尽量减少隔断和拐弯。当必须设置隔断墙时,宜在门下设通风百页,并在隔墙的适当位置开设通风孔。
工程实践证明,按以上方法设计的防空地下室,其自然通风效果尚好。但应指出,有些已建防空地下室由于开孔过多、位置不当(如将进、排风口设在同侧或相距很近),以致造成气流短路而未能流经新风需要的地方。故在设计中应注意根据上部建筑物的特点,合理地组织自然通风。
5.5.2 修订条文。本条条文是在原规范5.5.2条的基础上对工程类别作了修订。
5.5.3 修订条文。本条条文是对原规范5.3.3条修订后的呼应条文(修订条文已归到3.4节)。修订后的条文加大了进风口与排风口之间的水平距离,对进风口的下缘距离虽然没有提高规定值,但在条件容许时,可参照地面建筑的设计规范1~2m的规定做,这是考虑进风的清洁安全问题。
5.5.5 修订条文。本次修订将原条文中的“宜”改为“应”,提高了标准。对通风管道用材强调了符合卫生标准和不燃材料两个方面。
5.6 空气调节
5.6.1 防空地下室采用通风设计不能满足温、湿度要求时,应进行空气调节设计。
5.6.2 空调房间的计算得热量,应根据围护结构传热量、人体散热量、照明散热量、设备散热量以及伴随各种散湿过程产生的潜热量等各项因素确定。
5.6.3 空调房间的计算散湿量,应根据人体散湿量、围护结构散湿量、潮湿表面和液面的散湿量、设备散湿量以及其它散湿量等各项因素确定。
5.6.4 空调系统的冷负荷,应包括消除空调房间的计算得热量所需的冷负荷、新风冷负荷、以及由通风机、风管等温升引起的附加冷负荷。
5.6.5 空调系统的湿负荷,应包括空调房间的计算湿负荷与新风湿负荷。
5.6.6 防空地下室围护结构的平均散湿量,可按经验数据选取:0.5g/(h·m2)~1.0g/(h·m2)。由室内人员造成的人为散湿量(不含人体散湿量),应根据实际情况确定。对于全天在防空地下室内工作、生活人员(如医院、病房等)的人为散湿量,可取30g/(P·h)。
5.6.7 围护结构传热量应根据埋深不同,按浅埋或深埋分别计算。
1 浅埋防空地下室(指防空地下室顶板底面至室外地面的垂直距离小于6m的防空地下室),宜按本规范附录G计算;
2 深埋防空地下室(指防空地下室顶板底面至室外地面的垂直距离大于或等于6m的防空地下室),宜按本规范附录H计算。
5.6.8 空气热湿处理设备宜根据下列原则选用:
1 以湿负荷为主的防空地下室,宜选用除湿机、调温除湿机、除湿空调机等空气处理设备;
2 以冷负荷为主的防空地下室,宜选用冷水机组加组合式空调器、冷风机等空气处理设备。
5.6.9 全年使用的集中式空调系统应满足下列要求:
1 冬、夏季在保证最小新风量的条件下,满足各送风房间所需的送风量;
2 过渡季节使用大量新风或全新风的空调系统,其进风和排风系统要适应新风量变化的需要。
5.6.10 新风系统和回风系统应设置符合卫生标准的空气过滤装置。
5.6.11 引入防空地下室的空调水管,应采取防护密闭措施,并应在其围护结构的内侧设置工作压力不小于1.0MPa的阀门。
条文说明
5.6 空气调节
5.6.1 鉴于防空地下室平时使用功能的需要,本条特别规定了进行空调设计的原则是采用一般的通风方法不能满足室内温、湿度要求时实施。本条是本节的导引。执行本条规定时,应注意到防空地下室的当前需要,并考虑其发展需要。
5.6.2 本条明确规定了空调房间内计算得热量的各项确定因素,以免设计计算中漏项。除围护结构传热量计算不同于地面空调建筑外,其它各项确定因素的散热量计算方法均与地面同类空调建筑相同。
5.6.3 本条明确规定了空调房间内计算散湿量应包括的各项因素。其中围护结构散湿量因有别于地面空调建筑需另作规定,其它各项散湿量计算方法均与地面同类空调建筑相同。
5.6.4 本条所指的“空调冷负荷”,在概念上与地面空调建筑中所引入的概念虽基本相同,但在具体计算方法上则不能直接套用。因为地面建筑中所采用的“空调冷负荷系数法”中关于外墙传热的冷负荷系数不适用于防空地下室围护结构的传热计算,而防空地下室围护结构传热的冷负荷系数尚无可靠的科学依据。为此,本规范另规定了传热计算方法(第5.6.7条),并建议以此计算得热量作为外墙冷负荷,虽不尽合理,但现阶段还无其它更好的方法。至于其它内部热源的计算得热量造成的空调冷负荷,原则上也不能采用地面同类的空调冷负荷系数,因为防空地下室围护结构的蓄热和放热特征有别于地面建筑,为此,在这部分得热形成的冷负荷计算中,可暂时采用下述方法:
(1) 取该部分的计算得热量作为相应的空调冷负荷;
(2) 取同类地面建筑的空调冷负荷系数来计算相应的防空地下室的冷负荷。
无论方法(1)或方法(2)均是近似方法,尚不尽人意,但目前别无他法。对于新风冷负荷、通风机及风管温升新形成的附加冷负荷计算则可采用地面同类空调建筑的方法。
5.6.5 条文中所指的湿负荷可采用地面同类空调建筑的计算方法。
5.6.6 根据人防工程衬砌散湿量实验计算结果,防水性能较好的工程,散湿量可按0.5g/(m2·h)计算,对于全天在人防工程中生活者,平均人为散湿量为每人30g/h。
5.6.7 修订条文。本条明确规定了应按不稳定传热法计算围护结构传热量,并分两种情况给出了围护结构传热量的计算公式。本次修订时增加了θd计算用的参数,这些参数引自国家标准《人民防空工程设计规范》(GB50225)。
5.6.8 修订条文。本条条文是对原规范5.4.8条的修订。取消了原一、二款,将原第三款作了少量改动后形成新的一、二款。以方便设计人员根据负荷特点选用空气处理设备。
5.6.9 修订条文。本条条文是对原规范5.4.9条的修订。仅对条文的第一款作了修订。需要指出的是:设计人员在执行第二款时,往往存在着设计不到位的现象。如:进、排风管太小,选用的通风机也小,不能满足过度季节全新风通风的需要。
5.6.10 空调房间一般都有一定的清洁度要求,因此,送入房间的空气应是清洁的。为防止表面式换热器积尘后影响其热、湿交换性能,通常均应设置滤尘器,使空调房间的空气品质符合卫生标准。
5.6.11 新增条文。根据多年来防空地下室建设和使用经验,平战结合的防空地下室使用空调设备的较多,自室外向室内引入空调水管(冷冻水管)的情况时有发生,为保障防空地下室的安全,特作出相应的规定。
5.7 柴油电站的通风
5.7.1 柴油发电机房宜设置独立的进、排风系统。
5.7.2 柴油发电机房采用清洁式通风时,应按下列规定计算进、排风量:
1 当柴油发电机房采用空气冷却时,按消除柴油发电机房内余热计算进风量;
2 当柴油发电机房采用水冷却时,按排除柴油发电机房内有害气体所需的通风量经计算确定。有害气体的容许含量取:CO为30mg/m3,丙烯醛为0.3mg/m3,或按大于等于20m3/(kw·h)计算进风量;
3 排风量取进风量减去燃烧空气量。
5.7.3 柴油机燃烧空气量,可根据柴油机额定功率取经验数据计算:7m3/(kW·h)。清洁通风时,柴油机所需的燃烧空气直接取用发电机房室内的空气;隔绝防护时,应从机房的进风或排风管引入室外空气燃烧,但吸气系统的阻力不宜超过1kPa。
5.7.4 柴油发电机房内的余热量应包括柴油机、发电机和排烟管道的散热量。
5.7.5 柴油发电机房的降温方式应符合下列要求:
1 当室内外空气温差较大时,宜利用室外空气降低发电机房温度;
2 当水量充足且水温能满足要求时,宜采用水冷方式降低发电机房温度;
3 当室内外空气温差较小且水量不足时,宜采用直接蒸发式冷风机组降低发电机房温度。
5.7.6 柴油电站控制室所需的新风,应按下述不同情况区别处理:
1 当柴油电站与防空地下室连成一体时,应从防空地下室内向电站控制室供给新风;
2 当柴油电站独立设置时,控制室应由柴油电站设置独立的通风系统供给新风,且应设滤毒通风装置。
5.7.7 柴油电站的贮油间应设排风装置,排风换气次数不应小于每小时5次,接至贮油间的排风管道上应设70℃关闭的防火阀。
5.7.8 柴油机的排烟系统,应按下列规定设置:
1 柴油机排烟口与排烟管应采用柔性连接。当连接两台或两台以上机组时,排烟支管上应设置单向阀门;
2 排烟管的室内部分,应作隔热处理,其表面温度不应超过60℃。
5.7.9 移动电站与有防毒要求的防空地下室设连通口时,应设防毒通道和滤毒通风时的超压排风设施。
条文说明
5.7 柴油电站的通风
5.7.2 机房采用水冷冷却方式时,通风换气量较小,达不到消除机房内有害气体的目的,故本条规定“当发电机房采用水冷却时,按排除有害气体所需的通风量经计算确定”。
5.7.3 修订条文。本条条文是对原规范5.6.3条的修订。补充规定了染毒、隔绝情况下,柴油机的燃烧空气应从机房的进(或排)风管系统引入。
5.7.4 修订条文。本条条文是对原规范5.6.4条的修订。进一步明确了机房内的计算余热量范围。
5.7.5 修订条文。本条条文是对原规范5.6.5条的修订。柴油机房的降温措施,应视所在地区的气候条件、工程内外的水源情况、工程建设投资等多种因素,经技术经济比较后决定。本条规定的三款内容,可供设计人员选用。从当前建设的情况看,随着经济的发展和技术的进步,采用直接蒸发式冷风机组已越来越多。所以,本次修订时对第三款进行了修订。
5.7.6 修订条文。本次修订时对有柴油电站控制室供给新风的方式,区分两种情况作了更明确的规定:一种情况是防空地下室内向其供新风,此时,柴油电站只设清洁通风和隔绝防护两种防护方式;另一种是独立设置的柴油电站控制室的新风供给,需有电站自设的通风系统给予保证,当室外染毒条件下霈保证控制室的新风时,应设滤毒通风设备和相应的密闭阀门。
5.7.7 修订条文。本条条文是对原规范5.6.7条的修订。补充规定了最小换气次数、应设70%关闭的防火阀的要求。
5.7.8 修订条文。本条条文是对原规范5.6.8条的修订。关于柴油机排烟系统设计。应注意排烟口与排烟管的柔性接头必须采用耐高温材料,不应采用橡胶或帆布接头,一般可采用不锈钢的波纹软管,并应带有法兰。本次修订时取消了排烟出口处应设消声装置的规定,主要是考虑柴油机已自带了消声器。
5.7.9 新增条文。柴油电站与防空地下室之间有连通道时,为保证滤毒通风时操作人员的出入安全和工程安全,应设防毒通道和超压排风设施。
土壤初始温度确定举例
(1) 将某地气象站实测每月份±0.O0、-0.40、-0.80、-1.60和-3.20m深处的土壤月平均温度列于表5-2。
(2) 根据表5-2数据,分别找出不同深度的土壤月平均最高和最低温度,列于表5-3。
(3) 按表5-3数据绘制出土壤初始温度曲线图(图5-1)。
根据防空地下室的平均埋深,(可按防空地下室外墙中心标高至室外地面距离计,即图5-1中的-2.20m),在初始温度曲线上沿箭头所指方向查出:某地冬季和夏季-2.20m深处,土壤初始温度分别为6.2℃和19℃。
表5-2某地不同深度的土壤实测月平局温度(℃)
月份 | 深度(m) |
±0.00 | -0.40 | -0.80 | -1.60 | -3.20 |
1 | -5.3 | -0.3 | 2.6 | 7.4 | 12.7 |
2 | -1.5 | -0.3 | 1.7 | 5.6 | 11.0 |
3 | 5.8 | 3.2 | 3.6 | 5.4 | 9.8 |
4 | 16.1 | 11.2 | 9.4 | 8.0 | 9.5 |
5 | 23.7 | 17.6 | 15.1 | 11.9 | 10.4 |
6 | 28.2 | 22.6 | 20.6 | 15.6 | 12.1 |
7 | 29.1 | 25.2 | 22.8 | 18.6 | 13.9 |
8 | 27.0 | 25.0 | 23.9 | 21.0 | 16.3 |
9 | 21.5 | 21.3 | 21.5 | 20.6 | 17.3 |
10 | 13.1 | 15.4 | 16.9 | 18.3 | 17.3 |
11 | 3.5 | 8.3 | 11.2 | 14.7 | 16.3 |
12 | -3.6 | 2.2 | 5.6 | 10.6 | 14.8 |
表5.3不同深度土壤初始温度统计表
深度(m) | 月平均最低温度(℃) | 月平均最高温度(℃) |
±0.00 | -5.3 | 29.1 |
-0.40 | -0.3 | 25.2 |
-0.80 | 1.7 | 23.9 |
-1.60 | 5.4 | 21.0 |
-3.20 | 9.5 | 17.3 |
6 给水、排水
6.1 一般规定
6.2 给水
6.3 排水
6.4 洗消
6.5 柴油电站的给排水及供油
6.6 平战转换
6.1 一般规定
6.1.1 防空地下室上部建筑的管道穿过人防围护结构时,应符合本规范第3.1.6条的规定。
6.1.2 穿过人防围护结构的给水引入管、排水出户管、通气管、供油管的防护密闭措施应符合下列要求:
1 符合以下条件之一的管道,在其穿墙(穿板)处应设置刚性防水套管:
1) 管径不大于DN150mm的管道穿过防空地下室的顶板、外墙、密闭隔墙及防护单元之间的防护密闭隔墙时;
2) 管径不大于DN150mm的管道穿过乙类防空地下室临空墙或穿过核5级、核6级和核6B级的甲类防空地下室临空墙时。
2 符合以下条件之一的管道,在其穿墙(穿板)处应设置外侧加防护挡板的刚性防水套管:
1) 管径大于DN150mm的管道穿过人防围护结构时;
2) 管径不大于DN150mm的管道穿过核4级、核4B级的甲类防空地下室临空墙时。
条文说明
6.1 一般规定
6.1.1 上部建筑的管道能否进入防空地下室,与管道输送介质的性质、管径及防空地下室的抗力级别等因素有关。如将上部建筑的生活污水管道引入防空地下室,目前还没有可靠的临战封堵转换措施,所以这类管道不允许引入防空地下室。设计中应避免与防空地下室无关的管道穿过人防围护结构。
6.1.2 管道穿越防空地下室围护结构(如顶板、外墙、临空墙、防护单元隔墙)处,要采取一定的防护密闭措施。要求能抗一定压力的冲击波作用,并防止毒剂(指核生化战剂)由穿管处渗入。
根据为本次规范修订所进行的“管道穿板做法模拟核爆炸实验”的结果,国标图集02S404中的刚性防水套管的施工方法,可以满足核4级与核4B级防空地下室小于或等于DN150mm管道穿顶板时的防护及密闭要求。对穿临空墙的管道,在管径大于DN150mm或抗力级别较高时,要求在刚性防水套管受冲击波作用的一侧加焊一道防护挡板。
根据防空地下室的防护要求,管道穿防空地下室防护单元之间的防护密闭隔墙的受力与穿顶板相同,不按穿临空墙设计。
6.2 给水
6.2.1 防空地下室宜采用城市市政给水管网或防空地下室的区域水源供水。有条件时,可采用自备内水源或自备外水源供水。
防空地下室自备水源的取水构筑物宜用管井。自备内水源取水构筑物应设于清洁区内。在自备内水源与外部水源(如城市市政给水管网)的连接处,应设置有效的隔断措施。自备外水源取水构筑物的抗力级别应与其供水的防空地下室中抗力级别最高的相一致。
6.2.2 防空地下室平时用水量定额应符合现行国家标准《建筑给水排水设计规范》(GB 50015)的有关规定。
6.2.3 防空地下室战时人员用水量标准应按表6.2.3采用。
表6.2.3战时人员生活饮用水量标准
工程类别 | 用水量(L/人·d) |
饮用水 | 生活用水 |
医疗救护工程 | 中心医院 | 伤病员 | 4~5 | 60~80 |
急救医院 | 工作人员 | 3~6 | 30~40 |
救护站 | 伤病员 | 4~5 | 30~50 |
工作人员 | 3~6 | 25~35 |
专业队队员屏蔽部 | 5~6 | 9 |
人员掩蔽工程 | 3~6 | 4 |
配套工程 | 3~6 | 4 |
6.2.4 需供应开水的防空地下室,开水供水量标准为1~2L/(人·d),其水量已计入在饮用水量中。设置水冲厕所的医疗救护工程,水冲厕所的用水量已计入在伤病员和工作人员的生活用水量中。
6.2.5 战时人员生活用水、饮用水的贮水时间,应根据防空地下室的水源情况、工程类别,按表6.2.5采用。
表6.2.5各自防空地下室的贮水时间
水源情况 | 用水量(L/人·d) |
医疗救护工程 | 专业队队员掩蔽部 | 人员掩蔽工程 | 配套工程 |
有可靠内水源 | 饮用水(d) | 2~3 |
生活用水(d) | 10~12 | 4~8 | 0 |
无可靠内水源 | 饮用水(d) | 15 |
生活用水(d) | 有防护外水源 | 3~7 |
无防护外水源 | 7~14 |
6.2.6在防空地下室的清洁区内,每个防护单元均应设置生活用水、饮用水贮水池(箱)。贮水池(箱)的有效容积应根据防空地下室战时的掩蔽人员数量、战时用水量标准及贮水时间计算确定。
6.2.7 生活饮用水的水质,平时应符合现行国家标准《生活饮用水卫生标准》(GB 5749)的要求,战时应符合表6.2.7的规定。
表6.2.7战时生活饮用水水质标准
项目 | 单位 | 限量值 |
色 | 度 | <15 |
浑浊度 | 度 | <5 |
臭和味 |
| 不得有异臭、异味 |
总硬度(CaC03计) | mg/L | 600 |
硫酸盐(以SO4-2计) | mg/L | 500 |
氯化物(以C1—计) | mg/L | 600 |
细菌总数 | 个/ml | 100 |
总大肠菌数 | 个/100ml | 1 |
游离余氯 | mg/L | 与水接触30min后不应低于0.5 mg/L(适用于加氯消毒) |
6.2.8机械、通信和空调等设备用水的水质、水量、水压和水温应按其工艺要求确定。
6.2.9 饮用水的贮水池(箱)宜单独设置。若与生活用水贮存在同一贮水池(箱)中,应有饮用水不被挪用的措施。
6.2.10 生活用水、饮用水、洗消用水的供给,可采用气压给水装置、变频给水设备或高位水池(箱)。战时电源无保证的防空地下室,应有保证战时供水的措施。
6.2.11 生活用水、饮用水、洗消用水以外的给水系统的选择,应根据防空地下室的各项用水对于水质、水量、水压和水温的要求,并根据战时的水源、电源等情况综合分析确定。在技术经济合理的条件下,设备用水宜采用循环或重复利用的给水系统,并应充分利用其余压。
6.2.12 防空地下室内部的给水管道,应根据平时装修要求及结构情况,可设于吊顶内、管沟内或沿墙明设。给水管道不应穿过通信、变配电设备房间。
6.2.13防空地下室给水管道上防护阀门的设置及安装应符合下列要求:
1 当给水管道从出入口引入时,应在防护密闭门的内侧设置;当从人防围护结构引入时,应在人防围护结构的内侧设置;穿过防护单元之间的防护密闭隔墙时,应在防护密闭隔墙两侧的管道上设置;
2 防护阀门的公称压力不应小于1.0MPa;
3 防护阀门应采用阀芯为不锈钢或铜材质的闸阀或截止阀;
4 人防围护结构内侧距离阀门的近端面不宜大于200mm。阀门应有明显的启闭标志。
6.2.14 防空地下室的给水管管材应符合以下要求:
1 穿过人防围护结构的给水管道应采用钢塑复合管或热镀锌钢管;
2 防护阀门以后的管道可采用其它符合现行规范及产品标准要求的管材。
6.2.15 给水管道穿过人防围护结构时,宜采取防震、防不均匀沉降措施。
6.2.16 对于可能产生结露的贮水池(箱)和给水管道,应根据使用要求,采取相应的防结露措施。
6.2.17 平时需用水的防空地下室的给水入户管上应设水表。
6.2.18 防空地下室的水泵间宜设隔声、减振措施。
条文说明
6.2 给水
6.2.1防空地下室的自备内水源是指设于防空地下室人防围护结构以内的水源;自备外水源则指具有一定防护能力,为单个防空地下室服务的独立外水源或为多个防空地下室服务的区域性外水源。
防空地下室自备内水源的设计应与防空地下室同时规划、同时设计、统一安排施工。
柴油发电机房为染毒区,设置在柴油发电机房内专为电站提供冷却用水的内水源,是可能被染毒的水源。
平时使用城市自来水,同时又设置有自备内水源的防空地下室,需采取防止两个水源串通的隔断措施。
内部设置的贮水池(箱)在本规范中不属于内水源。
6.2.2 防空地下室平时用水量根据平时使用功能,按现行《建筑给水排水设计规范》的用水定额计算。
6.2.3 人员掩蔽工程、专业队队员掩蔽部、配套工程的生活用水量,仅包括盥洗用水量,不包括水冲厕所用水量。如工程所在地人防主管部门要求为该类工程设供战时使用的水冲厕所,其水冲厕所用水量标准由当地人防主管部门确定。
6.2.4 防空地下室是否供应开水,由建筑专业根据工程性质、抗力级别及当地的具体条件等因素确定,给排水专业负责开水器选择及其给排水管道的设计。人员的饮用水量标准内已包含开水,不另增加水量。医疗救护工程需设置供战时使用的水冲厕所,应使用节水型的卫生器具。
6.2.5 在平时,防空地下室的生活给水宜采用城市自来水直接供水。在战时,城市自来水系统容易遭破坏,修复的周期较长,城市自来水停水期间,必须由防空地下室内部生活饮用水池(箱)供水。因此,战时防空地下室必须根据水源情况,贮存饮用水及生活用水。由于战时饮用水、生活用水要求的保障时间不同,所以表6.2.5中饮用水与生活用水的贮水时间不同。城市自来水水源为无防护外水源。贮水时间的上下限值宜根据工程的等级及贮水条件等因素确定。
6.2.6 饮用水及生活用水贮水量分别计算,洗消用水应按本规范6.4节中的有关条文计算;柴油电站用水应按本规范6.5节中的有关规定计算。
6.2.7 战时生活饮用水的水质以满足生存为目的,表中数据参照了军队《战时生活饮用水卫生标准》及现行的国家《生活饮用水卫生标准》。由于人防工程内贮水为临战前贮存,防空地下室清洁区为密闭空间,生活饮用水贮存在清洁区内不会沾染核生化战剂。同时防空地下室未配备对水质进行核生化战剂检测的仪器设备,所以该标准中未设核生化战剂指标。战时水质的主要控制指标是细菌学指标。临战时前,除使用防空地下室内设置的水池(箱)贮水外,鼓励利用其它各种符合卫生要求的容器增加贮水量。
6.2.9 饮用水单独贮存的目的是:避免饮用水被挪用;防止饮用水被污染;有利于长期贮存水的再次消毒。
6.2.10 战时电源无保障的防空地下室,战时供水宜采用高位水箱供人员洗消用水,架高水箱供饮用水,使用干厕所,口部洗消采用手摇泵供水。战时的给水泵被列入二级供电负荷,如防空地下室设有自备电站或有人防区域电站,其战时的供电是有保障的,可不设手摇泵。
6.2.13 防护阀门是指为防冲击波及核生化战剂由管道进入工程内部而设置的阀门。根据试验,使用公称压力不小于1.0MPa的阀门,能满足防空地下室给排水管道的防护要求。目前的防爆波阀门只有防冲击波的作用,而该阀门无法防止核生化战剂由室外经管道渗入工程内。所以在进出防空地下室的管道上单独使用防爆波阀门时,不能同时满足防冲击波和核生化战剂的防护要求。由于防空地下室战时内部贮水能保障7~15天用水,可以在空袭报警时将给水引入管上的防护阀门关闭,截断与外界的连通,以防止冲击波和核生化战剂由管道进入工程内部。
6.2.14 防空地下室内防护阀门以后的管道,不受冲击波作用,宜采用与上部建筑相同材质的给水管材。
6.2.15 按本规范6.1.2的要求,已能满足管道穿防空地下室围护结构处的密闭和防水的要求。是否采取防震、防不均匀沉降的措施,宜根据地面建筑的体量及具体的地质条件等因素确定。
6.3 排水
6.3.1 防空地下室的污废水宜采用机械排出。战时电源无保证的防空地下室,在战时需设电动排水泵时,应有备用的人力机械排水设施。
6.3.2 一般防空地下室应设有在隔绝防护时间内不向外部排水的措施。对于在隔绝防护时间内能连续均匀地向室内进水的防空地下室,方可连续向室外排水,但应设有使其排水量不大于进水量的措施。
6.3.3 医疗救护工程的污水处理设施宜设在防护区外。
6.3.4 在隔绝防护时间内,设备的冷却水可回流到原贮水池。当设备发热量较大,采用单格贮水池不能满足使用要求时,可采用双格或多格贮水池。多格贮水池的最后一格不应充水,其容积也不计入有效容积内。
6.3.5 战时生活污水集水池的有效容积应包括调节容积和贮备容积。调节容积不宜小于最大一台污水泵5min的出水量,且污水泵每小时启动次数不宜超过6次;贮备容积必须大于隔绝防护时间内产生的全部污水量的1.25倍;隔绝防护时间按本规范表5.2.4确定。集水池还应满足水泵设置、水位控制器等安装、检查的要求;设计的最低水位,应满足水泵吸水要求。贮备容积平时如需使用,其空间应有在临战时排空的措施。
6.3.6 防护单元清洁区内有供平时使用的生活污水集水池或消防废水集水池时,宜兼作战时生活污水集水池。其有效容积按本规范第6.3.5条进行校核。
6.3.7 当符合本规范第6.3.2条规定的排水条件时,生活污水集水池的贮备容积,可减去隔绝防护时间内向外排出的污水量。
6.3.8 通气管的设置应符合下列要求:
1 收集平时生活污水的集水池应设通气管,并接至室外、排风扩散室或排风竖井内;
2 收集平时消防排水、空调冷凝水、地面冲洗排水的集水池,按平时使用的卫生要求及地面排水收集方式确定通气管的设置方式;
3 收集战时生活污水的集水池,临战时应增设接至厕所排风口的通气管;
4 通气管的管径不宜小于污水泵出水管的管径,且不得小于75mm;
5 通气管在穿过人防围护结构时,该段通气管应采用热镀锌钢管,并应在人防围护结构内侧设置公称压力不小于1.0MPa的铜芯闸阀。人防围护结构内侧距离阀门的近端面不宜大于200mm。
6.3.9 设有多个防护单元的防空地下室,当需设置生活污水集水池时,应按每个防护单元单独设置。
6.3.10 生活污水集水池宜设于清洁区内厕所、盥洗室的下部。清洁区内用水房间、平时使用的空调机房等房间内宜设置地漏,地漏箅子的顶面应低于该处地面5~10mm。
6.3.11 供防空地下室内平时使用的排水泵,宜采用自动启动方式;仅战时使用的排水泵可采用手动启动方式。生活污水泵间宜设有隔声、减振和排除地面积水的措施,并宜设置冲洗龙头。
6.3.12 污水泵出水管上应设置阀门和止回阀,管道在穿过人防围护结构时,应在人防围护结构内侧设置公称压力不小于1.0MPa的铜芯闸阀。人防围护结构内侧距离阀门的近端面不宜大于200mm。
6.3.13 采用自流排水系统的防空地下室,应符合下列规定:
1 排出管上应采取设止回阀和公称压力不小于1.0MPa的铜芯闸阀等防倒灌措施;
2 核5级、核6级和核6B级的甲类防空地下室,对非生活污水,在防空地下室外部的适当位置设置水封井,水封深度不应小于300mm;对生活污水,在防空地下室外部的适当位置设置防爆化粪池;
3 核4级和核4B级的甲类防空地下室,其排出管上应设置防毒消波槽,其大小不应小于图6.3.13所示的最小尺寸。对生活污水,防毒消波槽可兼作化粪池,但其尺寸应满足化粪池的要求;
4 乙类防空地下室,对非生活污水,在防空地下室外部的适当位置设置水封井,水封深度不应小于300mm;对生活污水,在防空地下室外部的适当位置设置化粪池。
6.3.14 防空地下室的排水管管材应符合下列要求:
1 穿过人防围护结构的排水管道应采用钢塑复合管或其它经过可靠防腐处理的钢管;
2 人防围护结构以内的重力排水管道应采用机制排水铸铁管或建筑排水塑料管及管件;
3 在结构底板中及以下敷设的管道应采用机制排水铸铁管或热镀锌钢管。
6.3.15 对于乙类防空地下室和核5级、核6级、核6B级的甲类防空地下室,当收集上一层地面废水的排水管道需引入防空地下室时,其地漏应采用防爆地漏。
条文说明
6.3 排水
6.3.1 为防止雨水倒灌等事故的发生,防空地下室宜采用机械排水。战时的排水泵被列入二级供电负荷,如防空地下室设有自备电站或有人防区域电站,其战时的供电是有保障的,可不设排水手摇泵。
6.3.2 在隔绝防护期间,为防止毒剂从人防围护结构可能存在的各种缝隙渗入,需维持室内空气比室外有一定的正压差。如果在此期间向外排水,会使防空地下室内部空间增大,空气密度减小,不利于维持超压,甚至形成负压,使毒剂渗入。故隔绝防护时间内,不允许向外排水。如防空地下室清洁区设自备内水源,在隔绝防护时间内能连续均匀向清洁区供水,在保证均匀排水量小于进水量的条件下,可向外排水,这时不会因排水而影响室内的超压。
6.3.5 隔绝防护时间内产生的生活污水量按战时掩蔽人员数、隔绝防护时间及战时生活饮用水量标准折算的平均小时用水量这三项的乘积计算。隔绝防护时间内产生的设备废水量按设备的小时补水量计算。
调节容积指水泵最低吸水水位与水泵启动水位之间的容积。贮备容积指水泵启动水位与水池最高水位之间的容积。在隔绝防护时间内,生活污废水贮存在贮备容积内。
6.3.8 由于战时生活污水集水池容积小,生活污水在池中停留时间短,战时污水池只要有通气管,污水池中产生的有害气体就不致累积至影响安全的浓度。该通气管不直接至室外的目的是为了在满足一定的卫生与安全要求下,便于临战时的施工及管理,提高防护的安全性。收集平时消防排水、地面冲洗排水等非生活污水的集水坑,如采用地沟方式集水时,可不需要设置通气管。防空地下室内通气管防护阀门以后的管段,在防护方面对管材无特殊要求。
6.3.9 各防护单元要求内部设备系统独立,排水系统也必须独立。
6.3.11 冲洗龙头供冲洗污水泵间使用,如附近有其它给水龙头可供使用,也可不设该冲洗龙头。
6.3.13 本条文是指有地形高差可以利用、不需设排水泵、全部依靠重力排出室内污废水的情况。在自流排水系统中,防爆化粪池、防毒消波槽起防毒、防冲击波的作用。而采用机械排水时,压力排水管上的阀门起防冲击波、防毒的作用。对乙类防空地下室,不考虑防核爆冲击波的问题,自流排水的防毒主要靠水封措施,故不需要设防爆化粪池。
6.3.14 防空地下室围护结构以内的重力排水管道指敷设在结构底板以上回填层内的重力排水管或围护结构内明装的重力排水管。不允许塑料排水管敷设在结构底板中。
6.3.15 本条规定目的是减少集水池、污水泵的设置数量,降低造价。所指地面废水是特指平时排放的消防废水或地面冲洗废水。经过为本次规范修订进行的“管道穿板做法模拟核爆炸实验”结果,防爆地漏能满足本条文设定的防护及密闭要求,临战前也能方便地转换。接防爆地漏的排水管上,可以不设置阀门。为防止有毒废水的污染,上层防护单元的战时洗消疲水,不允许排入下层非同一防护单元的防空地下室。目前尚没有可靠的生活污水管道的临战转换措施,上一层的生活污水不允许排入下一层防空地下室。
6.4 洗消
6.4.1 人员洗消方式、洗消人员百分数应按表6.4.1确定:
表6.4.1人员洗消方式、洗消人员百分数
工程类别 | 人员洗消方式 | 洗消人员百分数(%) |
医疗救护工程 | 淋浴洗消 | 5~10 |
专业队队员掩蔽部 | 淋浴洗消 | 20 |
一等人员掩蔽部、食品站、生产车间、区域供水站 | 淋浴洗消 | 2~3 |
二等人员掩蔽所 | 简易洗消 | — |
6.4.2 洗消间内淋浴器数量、人员洗消用水量、热水供应量应符合下列要求:
1 淋浴器和洗脸盆的数量应符合本规范第3.3.23条的要求;
2 淋浴洗消人数按防护单元内的掩蔽人数及洗消人员百分数确定;
3 人员洗消用水量标准宜按40L/(人·次)计算;淋浴器和洗脸盆的热水供应量宜按320~400L/套计算;当人员洗消用水量大于洗消器具热水供应量时,热水供应量仍按洗消器具的套数计算。
6.4.3 医疗救护工程人员淋浴洗消用热水温度宜按37~40℃计算,其它工程人员淋浴洗消用热水温度可按32~35℃计算。选用的加热设备应能在3h内将全部淋浴用水加热至设计温度。
6.4.4 淋浴洗消用水应贮存在清洁区内。人员简易洗消总贮水量宜按0.6~0.8m3确定,可贮存在简易洗消间内。
6.4.5 防空地下室口部染毒区墙面、地面的冲洗应符合下列要求:
1 需冲洗的部位包括进风竖井、进风扩散室、除尘室、滤毒室(包括与滤毒室相连的密闭通道)和战时主要出入口的洗消间(简易洗消间)、防毒通道及其防护密闭门以外的通道,并应在这些部位设置收集洗消废水的地漏、清扫口或集水坑;
2 冲洗水量宜按5~10L/m2冲洗一次计算;
3 应设置供墙面及地面冲洗用的冲洗栓或冲洗龙头,并配备冲洗软管,其服务半径不宜超过25m,供水压力不宜小于0.2MPa,供水管径不得小于20mm;
4 口部洗消用水应贮存在清洁区内,冲洗水量超过10m3时,可按10m3计算。
注:不贮存专业队装备掩蔽部、汽车库以及柴油电站等主体允许染毒的防空地下室以及发电机房的洗消用水。
6.4.6 洗消废水集水池不得与清洁区内的集水池共用。
6.4.7 集水池的大小应满足水泵的安装及吸水的要求。防护密闭门外洗消废水集水池可采用移动式排水泵排水。
6.4.8 收集地面排水的排水管道,不受冲击波作用的排水管上可设带水封地漏,受冲击波作用的排水管上应设防爆地漏。仅供战时排洗消废水的排水管道,可采用符合防空地下室抗力级别要求的铜质或不锈钢清扫口替代防爆地漏。
条文说明
6.4 洗消
6.4.1 人员洗消分淋浴洗消与简易洗消两种方式。简易洗消不需设淋浴龙头,可设1~2个洗脸盆,供进入防空地下室内的人员局部擦洗。本条中的人员洗消方式、洗消人员百分比是根据现行《战技要求》的规定制定的。
6.4.2 淋浴洗消时,淋浴器和洗脸盆成套设置。人员洗消用水贮水量按需洗消的人数及洗消用水量标准计算,不是按卫生器具计算的。热水供应量按卫生器具套数计算,一只淋浴器和一只洗脸盆计为一套。当计算的人员洗消用水量大于热水供应量时,热水供应量按淋浴器热水供水量计算,热水供应不够的部分只保证冷水供应。当计算的人员洗消用水量小于热水供应量时,热水供应量按人员洗消用水量计算。
6.4.5 当防空地下室战时主要出入口很长,口部染毒的墙面、地面需冲洗面积很大,计算的贮水量大于10m3时,按10m3计算,冲洗不到的部分,由防空专业队负责。洗消冲洗一次指水箱中只贮存1次冲洗的用水,如需要第二次冲洗,需要再次向水箱内补水。
6.4.8 无冲击波余压作用的排水管上,宜采用普通地漏,以节约造价。
6.5 柴油电站的给排水及供油
6.5.1 柴油电站的冷却方式(水冷方式或风冷方式)应根据所在地区的水源情况、气候条件、空调方式及柴油发电机型号等因素确定。
6.5.2 冷却水贮水池的容积应根据柴油发电机运行机组在额定功率下冷却水的消耗量和要求的贮水时间确定。贮水时间可按表6.5.2采用。
表6.5.2柴油发电机房贮水池贮水时间
水源条件 | 贮水时间 |
无可靠内、外水源 | 2~3(d) |
有防护的外水源 | 12~24(h) |
有可靠内水源 | 4~8(h) |
6.5.3 柴油发电机冷却水的水温,可采用温度调节器或混合水池调节。当采用温度调节器由管路调节时,应充分利用柴油发电机自带的恒温器;当采用混合水池调节时,混合水池的容积,应按柴油发电机运行机组在额定功率下工作5~15min的冷却水量计算。柴油发电机进出水管上宜设短路管。柴油发电机的进、出水管上应设置温度计,出水管上应设置看水器,有存气可能的部位应设置排气阀。
6.5.4 移动电站或采用风冷方式的固定电站,其贮水量应根据柴油发电机样本中的小时耗水量及本规范表6.5.2要求的贮水时间计算。如无准确资料,贮水量可按2m3设计。在柴油发电机房内宜单独设置冷却水贮水箱,并设置取水龙头。
6.5.5 柴油发电机房内的用水管线,宜设于管沟内,管沟内宜设排水措施。
6.5.6 在柴油发电机房内的适当位置宜设置拖布池。
6.5.7 电站控制室与发电机房之间设有防毒通道时,应在防毒通道内设置简易洗消设施。
6.5.8 柴油发电机的废热宜充分利用,可用作淋浴洗消、供应热水的热源等。
6.5.9柴油发电机房的输油管当从出入口引入时。应在防护密闭门内设置油用阀门;当从围护结构引入时,应在外墙内侧或顶板内侧设置油用阀门,其公称压力不得小于1.0MPa,该阀门应设置在便于操作处。并应有明显的启闭标志。在室外的适当位置应设置与防空地下室抗力级别相同的油管接头井。
6.5.10 燃油可用油箱、油罐或油池贮存,其数量不得少于两个。其贮油容积可根据柴油发电机额定功率时的耗油量及贮油时间确定。贮油时间可按7~10d计算。
6.5.11 油箱、油罐或油池宜用自流形式向柴油发电机供油。当不能自流供油,需设油泵供油时,应设日用油箱。
条文说明
6.5 柴油电站的给排水及供油
6.5.1 柴油发电机房采用水冷方式是指通过水喷雾或水冷风机等方式,降低柴油机房空气的温度,同时柴油发电机通过直流或循环供水方式进行冷却的方式。风冷方式是指通过大量进、排风来降低机房内温度,并对柴油机机头散热器进行冷却的冷却方式。
6.5.2 条文中规定的贮水时间是根据现行《战技要求》的规定制定的。如采用水冷方式,冷却水消耗量包括柴油发电机房冷却用水量及柴油发电机运行机组的冷却用水量。
6.5.3 柴油发电机冷却水出水管上设看水器的目的是为了观察管内是否有水流。常用的有滴水观测器和各种水流监视器。
6.5.4 移动式电站一般采用风冷却方式。冷却水箱内的贮水用于在柴油发电机组循环冷却水的水温过高时做补充。其冷却水单独贮存的目的是保证冷却水不被挪用,便于取用。如所选柴油发电机采用专用冷却液冷却,可不设柴油发电机冷却水补水箱。
6.5.7 柴油发电机房为染毒区、电站控制室为清洁区。
6.5.10 电站内贮油时间是根据现行《战技要求》的规定制定的。
6.6 平战转换
6.6.1 设置在防空地下室清洁区内,供平时使用的生活水池(箱)、消防水池(箱)可兼作战时贮水池(箱),但应有能在3d内完成系统转换及充水的措施。
6.6.2 二等人员掩蔽所内的贮水池(箱)及增压设备,当平时不使用时,可在临战时构筑和安装。但必须一次完成施工图设计,并应注明在工程施工时的预留孔洞和预埋好进水、排水等管道的接口,且应设有明显标志。还应有可靠的技术措施,保证能在15d转换时限内施工完毕。
6.6.3 平时不使用的淋浴器和加热设备可暂不安装,但应预留管道接口和固定设备用的预埋件。
6.6.4 专供平时使用的管道,当需穿过防空地下室临战封堵墙或抗爆隔墙时,宜设置便于管道临时截断、封堵的措施。
6.6.5 临战转换的转换工作量应符合本规范第3.7节的规定。
条文说明
6.6 平战转换
6.6.1 生活饮用水在3天转换时限内充满的要求是依据现行《战技要求》制定的。在防空地下室清洁区内设置的供平时使用的消防水池,如使用的是钢筋混凝土水池,在战时也允许作为生活饮用水水池使用。本规定的目的是降低工程造价及便于临战转换。由于战时掩蔽人员只是在短时间内饮用混凝土水池内的水,从混凝土生活饮用水水池在我国长期使用的历史分析,战时短时间内使用不会对人体健康造成影响。在临战前需要对水池进行必要的清洗、消毒,补充新鲜的城市自来水。该水池的用水可作为战时生活饮用水或洗消用水。
是否将消防水池设置在防空地下室内,还需根据具体工程消防系统的复杂程度、造价等因素综合考虑。如消防系统很复杂,需穿越防空地下室的管道多,则宜将消防水池放在非防护区。
6.6.2 二等人员掩蔽所中平时不使用的生活饮用水贮水箱,允许平时预留位置。可在临战时构筑的规定是出于如下考虑:首先是拼装式钢板水箱和玻璃钢水箱的技术,目前已经成熟、可靠,而且拼装的周期较短,货源又易于解决;二是战时使用的水箱一般容量较大,占用有效面积较多,如果平时不建水箱,可以提高平时面积使用率,具有明显的经济效益。但为使战时使用得以落实,故要求“必须一次完成施工图设计”;要求水箱进水管必须接到贮水间,溢流、放空排水有排放处。转换时限15天的要求是根据现行《战技要求》的规定制定的。
6.6.4 本条规定是为了便于临战转换及战后管道系统的恢复。
7 电气
7.1 一般规定
7.2 电源
7.3 配电
7.4 线路敷设
7.5 照明
7.6 接地
7.7 柴油电站
7.8 通信
7.1 一般规定
7.1.1 本章适用于供电电压为10kV及以下的防空地下室电气设计。
7.1.2 电气设计除应满足战时用电的需要外,还应满足平时用电的需要。
7.1.3 电气设备应选用防潮性能好的定型产品。
条文说明
7.1 一般规定
7.1.1 防空地下室内用电设备使用电压绝大多数在10kV以下,其中动力设备一般为380V,照明220V。较多的情况是直接引接220/380V低压电源,所以本条作此规定。
7.1.3 一般情况下,防空地下室比地面建筑容易潮湿。而且全国各地的气候温湿度差异很大,特别是沿海地区,若忽视防潮问题,就会影响人身安全和电气设备的寿命,所以本条规定了电气设备“应选用防潮性能好的定型产品”。
7.2 电源
7.2.1 电力负荷应分别按平时和战时用电负荷的重要性、供电连续性及中断供电后可能造成的损失或影响程度分为一级负荷、二级负荷和三级负荷。
7.2.2 平时电力负荷分级,除执行本规范有关规定外,还应符合地面同类建筑国家现行有关标准的规定。
7.2.3 战时电力负荷分级,应符合下列规定:
1 一级负荷
1) 中断供电将危及人员生命安全;
2) 中断供电将严重影响通信、警报的正常工作;
3) 不允许中断供电的重要机械、设备;
4) 中断供电将造成人员秩序严重混乱或恐慌;
2 二级负荷
1) 中断供电将严重影响医疗救护工程、防空专业队工程、人员掩蔽工程和配套工程的正常工作;
2) 中断供电将影响生存环境;
3 三级负荷:除上述两款规定外的其它电力负荷。
7.2.4 战时常用设备电力负荷分级应符合表7.2.4的规定。
表7.2.4战时常用设备电力负荷分级
工程类别 | 设备名称 | 负荷等级 |
中心医院 急救医院 | 基本通信设备、应急通讯设备 柴油电站配套的附属设备 三种通风方式装置系统 主要医疗救护房间内的设备和照明 应急照明 | 一级 |
重要的风机、水泵 辅助医疗救护房间内的设备和照明 洗消用的电加热淋浴器 医疗救护必须的空调、电热设备 电动防护密闭门、电动密闭门和电动密闭阀门 正常照明 | 二级 |
不属于一级和二级负荷的其他负荷 | 三级 |
救护站 防空专业队工程 一等人员掩蔽所 | 基本通信设备、应急通讯设备 柴油电站配套的附属设备 应急照明 | 一级 |
重要的风机、水泵 三种通风方式装置系统 洗消用的电加热淋浴器 完成防空专业队任务必须的用电设备 电动防护密闭门、电动密闭门和电动密闭阀门 正常照明 | 二级 |
不属于一级和二级负荷的其他负荷 | 三级 |
二等人员掩蔽所 生产车间 食品站 区域电站 区域供水站 | 基本通信设备、音响警报接收设备、应急通讯设备 柴油电站配套的附属设备 应急照明 | 一级 |
重要的风机、水泵 三种通风方式装置系统 正常照明 洗消用的电加热淋浴器 区域水源的用电设备 电动防护密闭门、电动密闭门和电动密闭阀门 | 二级 |
不属于一级和二级负荷的其他负荷 | 三级 |
物资库 汽车库 | 基本通信设备、应急通讯设备 柴油电站配套的附属设备 应急照明 | 一级 |
重要的风机、水泵 正常照明 电动防护密闭门、电动密闭门和电动密闭阀门 | 二级 |
不属于一级和二级负荷的其他负荷 | 三级 |
7.2.5电力负荷应按平时和战时两种情况分别计算。
7.2.6 防空地下室应引接电力系统电源,并宜满足平时电力负荷等级的需要;当有两路电力系统电源引入时,两路电源宜同时工作,任一路电源均应满足平时一级负荷、消防负荷和不小于50%的正常照明负荷用电需要。电源容量应分别满足平时和战时总计算负荷的需要。
7.2.7 因地面建筑平时使用需要设置的柴油发电机组,宜按战时区域电源设置。所设置的柴油发电机组,宜设置在防护区内
7.2.8 防空地下室的总计算负荷大于200kVA时,宜将电力变压器设置在清洁区靠近负荷中心处。单台变压器的容量不宜大于1250kVA。
7.2.9防空地下室内安装的变压器、断路器、电容器等高、低压电器设备,应采用无油、防潮设备。
7.2.10内部电源的发电机组应采用柴油发电机组,严禁采用汽油发电机组。
7.2.11下列工程应在工程内部设置柴油电站:
1 中心医院、急救医院;
2 救护站、防空专业队工程、人员掩蔽工程、配套工程等防空地下室。建筑面积之和大于5000m2。
7.2.12 中心医院、急救医院应按下列要求设置柴油发电机组:
1 战时供电容量必须满足本防空地下室战时一级、二级电力负荷的需要,并宜作为区域电站,以满足在低压供电范围内的邻近人防工程战时一级、二级负荷的需要;
2 柴油发电机组台数不应少于两台,其中每台机组的容量应能满足战时一级负荷的用电需要。
7.2.13 救护站、防空专业队工程、人员掩蔽工程、配套工程等应按下列要求设置柴油发电机组:
1 建筑面积之和大于5000m2的防空地下室,设置柴油发电机组的台数不应少于2台,其容量应按下列规定的战时和平时供电容量的较大者确定:
1) 战时供电容量应满足战时一级、二级负荷的需要,还宜作为区域电站,以满足在低压供电范围内的邻近人防工程战时一级、二级负荷的需要;
2) 平时引接两路不同时停电的电力系统电源供电时,应按满足防空地下室平时一级负荷中特别重要的负荷确定;
3) 平时引接一路电力系统电源供电时,应按满足防空地下室平时一级、部分二级负荷(消防负荷、不小于50%的正常照明负荷等)之和确定;
2 建筑面积大于5000m2的防空地下室,当条件受到限制时,内部电源仅为本防空地下室供电时,柴油发电机组的台数可设1~2台,其容量应按下列规定的战时和平时供电容量的较大者确定:
1) 战时供电容量,必须满足本防空地下室战时一级、二级负荷的用电需要;
2) 平时供电容量应满足本条第1款第2、3项的规定;
3 在建筑小区或供电半径范围内各类分散布置的多个防空地下室,其建筑面积之和大于5000m2时,应在负荷中心处的防空地下室内设置内部电站或设置区域电站,其容量应满足本条第1款的要求;
4 建筑面积5000m2及以下的各类未设内部电站的防空地下室,战时供电应符合下列规定:
1) 引接区域电源,战时一级负荷应设置蓄电池组电源;
2) 无法引接区域电源的防空地下室,战时一级、二级负荷应在室内设置蓄电池组电源;
3) 蓄电池组的连续供电时间不应小于隔绝防护时间(见表5.2.4)。
7.2.14 供电系统设计应符合下列要求:
1 每个防护单元应设置人防电源配电柜(箱),自成配电系统;
2 电力系统电源和柴油发电机组应分列运行;
3 通信、防灾报警、照明、动力等应分别设置独立回路;
4 不同等级的电力负荷应各有独立回路;
5 引接内部电源应有固定回路;
6 单相用电设备应均匀地分配在三相回路中。
7.2.15 防空地下室战时各级负荷的电源应符合下列要求:
1 战时一级负荷,应有两个独立的电源供电,其中一个独立电源应是该防空地下室的内部电源;
2 战时二级负荷,应引接区域电源,当引接区域电源有困难时,应在防空地下室内设置自备电源;
3 战时三级负荷,引接电力系统电源。
7.2.16 当条件许可时,战时防空地下室宜利用下列电源:
1 无防护的地面建筑自备电源;
2 设置在防空地下室地面附近的拖车电站、汽车电站等。
7.2.17 内部电源的蓄电池组不得采用非密封的蓄电池组。
7.2.18 为战时一级、二级负荷供电专设的EPS、UPS自备电源设备,应设计到位,平时可不安装,但应留有接线和安装位置。应在30d转换时限内完成安装和调试。
条文说明
7.2 电源
7.2.1防空地下室平时和战时用途不同,故负荷区分为平时负荷和战时负荷,分别定为一级、二级和三级。
平时电力负荷等级主要用于对城市电力系统电源提出的供电要求。
战时电力负荷等级主要用于对内部电源提出的供电要求。
7.2.2 平时使用的防空地下室,若用电设备的用途与地面同类建筑相同时,其负荷分级除个别在本规范中另有规定外,其它均应遵照国家现行有关规定执行。
7.2.3 战时电力负荷分级的意义在于正确地反映出各等级负荷对供电可靠性要求的界限,以便选择符合战时的供电方式,满足战时各种用电设备的供电需要。
7.2.4 根据各类防空地下室战时各种用电设备的重要性,确定其战时电力负荷等级,表7.2.4战时常用设备电力负荷分级中:
1 应急照明包括疏散照明、安全照明和备用照明。
2 各类工程一级负荷中的“基本通信设备、应急通信设备、音响警报接收设备”一般指与外界进行联络所必不可少的通信联络报警设备。如与指挥工程、防空专业队工程、医疗救护工程之间的通信、报警设备。设备的用电量按本规范第7.8.6条要求。
3 各类工程二级负荷中“重要的风机、水泵”,一般指战时必不可缺少的进风机、排风机、循环风机、污水泵、废水泵、敞开式出入口的雨水泵等。
4 三种通风方式装置系统,指的是三种通风方式控制箱、指示灯箱等设备。
7.2.5 电力负荷分别按平时和战时两种情况计算,是为了分别确定平时和战时的供电电源容量。分别作为平时向供电部门申请供电电源容量和战时确定区域电站供给的用电量,同时又是区域电站选择柴油发电机组容量的依据。
7.2.7 地面建筑因平时使用需要而设置柴油发电机组作为平时的供电电源或应急电源使用,而平时使用需要的自备电源,无防护能力就可满足要求。但为了使其在战时也能发挥设备的作用,有条件时宜设置在防护区内,按战时区域内部电源设置。它除了供本工程用电外,在供电半径范围内还可供给周围防空地下室用电。当平时使用所需的柴油发电机组功率很大,与防空地下室所需用电量较小不相匹配时,或者当设置在防护区内因防护、通风、冷却、排烟等技术要求难于符合人防要求时,或经技术、经济比较不合理时,则柴油发电机组仍可按平时要求设置。
7.2.8 电力系统电源主要用于平时,为了降低防空地下室的造价,变压器一般设在室外。但对于用电负荷较大的大型防空地下室,变压器则宜设在室内,并靠近负荷中心。经计算分析,当容量在200kVA以上的变压器若设在室外时,则电压损失较大,或供电电缆截面过大,在经济上和技术上均不合理,故本条作此规定。
7.2.9 选用无油设备是为了符合消防要求。
7.2.10 汽油具有较大的挥发性,在防空地下室内使用汽油发电机组,极易发生火灾,所以从安全考虑,本条规定了“严禁使用汽油发电机组”。
7.2.11 本条是依据现行《战技要求》的有关规定制定的。其中第2款建筑面积大于5000m2应指以下几种情况:
1 新建单个防空地下室的建筑面积大于5000m2;
2 新建建筑小区各种类型的(救护站、防空专业队工程、人员掩蔽工程、配套工程等)多个单体防空地下室的建筑面积之和大于5000m2;
3 新建防空地下室与已建而又未引接内部电源的防空地下室的建筑面积之和大于5000m2时。例如:某建筑小区一、二期人防工程的建筑面积小于5000m2未设置电站,当建造第三期人防工程时,它的建筑面积与一、二期之和大于5000m2时,应设置电站;
现在设置内部电站的要求相当明确,电站设在工程内部,靠近负荷中心;简化了供电系统,节省了电气设备投资,供电安全可靠,维修管理便捷。扩大了防空地下室设置电站的覆盖率,平战结合更为紧密。
7.2.12 中心医院,急救医院的建筑规模较大,内部医疗设备、设施较多,供电电源质量要求也较高,因此应在工程内部设置柴油发电机组。电站除保证本工程战时一级、二级负荷供电外,还宜作为区域电站,向邻近防空地下室一级、二级负荷供电。可减少城市中设置区域电站的数量,充分利用内部电站的作用。为了提高内部电源的可靠性,本条还作了机组台数不应少于两台的规定,且对保证一级负荷供电有100%的备用量。
7.2.13 救护站、防空专业队工程、量大面广的人员掩蔽工程、配套工程,由于工程所处的环境和条件的不同,情况错综复杂,千变万化,针对此类工程,根据不同的条件,对电站的设置作出不同的配置模式,供设计时配套选择。
1 建筑面积大于5000m2的防空地下室应设置内部电站,除供本工程供电还需兼作区域电站向邻近防空地下室一级、二级负荷供电,柴油发电机组总功率大于120kW时应设置固定电站,柴油发电机组的台数不应少于2台。对于大型人防工程也可按防护单元组合,设置若干个移动电站,分别给防护单元供电;
2 建筑面积大于5000m2的防空地下室,因受到外界条件限制,只供本工程战时一级、二级负荷的内部电站,柴油发电机组总功率不大于120kW时,可设置移动电站,柴油发电机组的台数可设1~2台;
3 在同一建筑小区(一般指房产公司开发的一个规划小区)内建造多个防空地下室,或在低压供电半径范围内的多个防空地下室,其建筑面积之和大于5000m2时,也应设置内部电站或区域电站来保证战时一级、二级负荷供电,柴油发电机组总功率大于120kW时应设置固定电站,不大于120kW时可设置移动电站。
低压供电半径范围:220/380V的半径一般取500m左右;
4 对于建筑面积5000m2及以下的分散布置的防空地下室,可不设内部电站,但应对战时一级负荷需设置蓄电池组(UPS、EPS)自备电源,同时要引接区域电源来保证战时二级负荷的供电。确无区域电源的防空地下室,应设置蓄电池组(UPS、EPS)自备电源,供给一级、二级负荷用电,同时也可采用一些应急辅助措施,如采用手提式应急灯和手电筒等简易照明器材,和采用手摇、脚踏电动风机及手摇、电动水泵等,这是在困难情况下的一种应急辅助措施。
7.2.14 第1款是为保障每个防护单元在战时有相对的独立性,当相邻防护单元被破坏时,仍能独立使用;
第2款是为保障电力系统电源和内部电源能保证相互独立,互不影响而提出的,供电部门也有此要求;
第5款是为了保障防空地下室战时引接区域内部电源时方便、快速。
7.2.15 战时一级负荷必须应有二个独立的电源供电,但应以内部电源供电为主,电力系统的电源保证战时用电可靠性较差,失电的可能性极大。一级负荷容量较小时宜设置EPS、UPS蓄电池组电源。
战时二级负荷应引接区域电站电源或周围防空地下室的内部电站电源。无法引接时,应设置EPS、UPS蓄电池组电源。
战时的三级负荷相当于平时负荷,战时电力系统电源失去就不供电,如电热、空调等设备可不运转,只是使环境的条件有所下降,并不影响整个工程的战备功能。
7.2.16 防空地下室具有利用地面建筑自备电源设施的有利条件时,可作为战时人防辅助电源,如作为平时应急电源而设置的应急柴油发电机组,移动式拖车电站。只要地面建筑使用这些电源,防空地下室就应尽量利用这些电源,但只能作为电力系统的备用电源,不能作为人防内部电源。
7.2.17 封闭型的蓄电池组产品,密封性好,无有害气体泄出,对环境不会造成污染,对人员身体健康无影响。
7.2.18 防空地下室内设置EPS、UPS蓄电池组作为自备电源,其供电时间不应小于隔绝防护时间,因此电池的容量较大,这样产品的价格也较高,平时又无此用电要求,所以可不安装。平时应急电源的供电时间只要能满足消防要求即可。根据蓄电池组体积的大小,可设置在人防电源配电柜(箱)内,也可单独设柜。
7.3 配电
7.3.1 每个防护单元应引接电力系统电源和内部电源。电源回路均应设置进线总开关和内、外电源的转换开关。
7.3.2 每个防护单元内的人防电源配电柜(箱)宜设置在清洁区内,并靠近负荷中心和便于操作维护处,可设在值班室或防化通信值班室内。
7.3.3 一级、二级和大容量的三级负荷宜采用放射式配电,室内的低压配电级数不宜超过三级。
7.3.4 防空地下室内的各种动力配电箱、照明箱、控制箱,不得在外墙、临空墙、防护密闭隔墙、密闭隔墙上嵌墙暗装。若必须设置时。应采取挂墙式明装。
7.3.5 防空地下室内的各种电气设备当采用集中控制或自动控制时,必须设置就地控制装置、就地解除集中控制和自动控制的装置。
7.3.6 对染毒区内需要检测和控制的设备,除应就地检测、控制外,还应在清洁区实现检测、控制。
7.3.7 设有清洁式、滤毒式、隔绝式三种通风方式的防空地下室,应在每个防护单元内设置三种通风方式信号装置系统,并应符合下列规定:
1 三种通风方式信号控制箱宜设置在值班室或防化通信值班室内。灯光信号和音响应采用集中或自动控制;
2 在战时进风机室、排风机室、防化通信值班室、值班室、柴油发电机房、电站控制室、人员出入口(包括连通口)最里一道密闭门内侧和其它需要设置的地方,应设置显示三种通风方式的灯箱和音响装置,应采用红色灯光表示隔绝式,黄色灯光表示滤毒式、绿色灯光表示清洁式,并宜加注文字标识。
7.3.8 设有清洁式、滤毒式、隔绝式三种通风方式的防空地下室,每个防护单元战时人员主要出入口防护密闭门外侧,应设置有防护能力的音响信号按钮,音响信号应设置在值班室或防化通信值班室内。
7.3.9 中心医院、急救医院应设置火灾自动报警系统。
条文说明
7.3 配电
7.3.1 内、外电源的转换开关一般应选用手动转换开关。
7.3.2 每个防护单元有独立的防护能力和使用功能。配电箱设置在清洁区的值班室或防化通信值班室内是为了管理、安全、操作、控制、使用方便。专业队装备掩蔽部、汽车库等室内无清洁区,配电箱可设置在染毒区内。
7.3.4 防空地下室的外墙、临空墙、防护密闭隔墙、密闭隔墙等,具有防护密闭功能,各类动力配电箱、照明箱、控制箱嵌墙暗装时,使墙体厚度减薄,会影响到防护密闭功能。所以在此类墙体上应采取挂墙明装。
7.3.5 各种电气设备必须保留就地控制的目的是:
1 集中控制或自动控制失灵时,仍可就地操作;
2 检修和维护的需要。在就地有解除集中和自动控制的措施,其目的是在检修设备时,防止设备运行,保障检修人员的安全。
7.3.6 在染毒情况下,人员要穿戴防毒器具才能到染毒区去操作,很不方便。因此对在战时需要检测、控制的设备,要求在清洁区内应能进行设备的检测、控制和操作。既安全又方便。
7.3.7 第1款:为了保证战时室内的人员安全,设置显示三种通风方式信号指示的独立系统。在不同的通风方式情况下,在重要的各地点均能及时显示工况,可起到控制人员出人防空地下室,转换操作有关通风机、密闭阀门等设备,实施通风方式转换,迅速、及时告知掩蔽人员。这些信号指示,通常以灯光和音响来显示。通风方式转换的指令应由上级指挥所发来或由本工程防化通信值班室实际检测后作出决定。
7.3.8 在防护密闭门外设置呼唤音响按钮,是指在滤毒式通风时,要实施控制人员出入,不同类型的防空地下室有不同的人数比例。当外部人员要进入防空地下室内之前,首先要得到内部值班管理人员的允许才能进入。而且还要经过洗消间或简易洗消间的洗消处理。为此需设置联络信号。
7.3.9 该条是根据现行《战技要求》中要求制定的。
7.4 线路敷设
7.4.1 进、出防空地下室的动力、照明线路,应采用电缆或护套线。
7.4.2 电缆和电线应采用铜芯电缆和电线。
7.4.3 穿过外墙、临空墙、防护密闭隔墙和密闭隔墙的各种电缆(包括动力、照明、通信、网络等)管线和预留备用管,应进行防护密闭或密闭处理,应选用管壁厚度不小于2.5mm的热镀锌钢管。
7.4.4 穿过外墙、临空墙、防护密闭隔墙、密闭隔墙的同类多根弱电线路可合穿在一根保护管内,但应采用暗管加密闭盒的方式进行防护密闭或密闭处理。保护管径不得大于25mm。
7.4.5 各人员出入口和连通口的防护密闭门门框墙、密闭门门框墙上均应预埋4~6根备用管,管径为50~80mm,管壁厚度不小于2.5mm的热镀锌钢管,并应符合防护密闭要求。
7.4.6 当防空地下室内的电缆或导线数量较多,且又集中敷设时,可采用电缆桥架敷设的方式。但电缆桥架不得直接穿过临空墙、防护密闭隔墙、密闭隔墙。当必须通过时应改为穿管敷设,并应符合防护密闭要求。
7.4.7 各类母线槽不得直接穿过临空墙、防护密闭隔墙、密闭隔墙,当必须通过时,需采用防护密闭母线,并应符合防护密闭要求。
7.4.8 由室外地下进、出防空地下室的强电或弱电线路,应分别设置强电或弱电防爆波电缆井。防爆波电缆井宜设置在紧靠外墙外侧。除留有设计需要的穿墙管数量外,还应符合第7.4.5条中预埋备用管的要求。
7.4.9 从低压配电室、电站控制室至每个防护单元的战时配电回路应各自独立。战时内部电源配电回路的电缆穿过其它防护单元或非防护区时,在穿过的其它防护单元或非防护区内,应采取与受电端防护单元等级相一致的防护措施。
7.4.10 电缆、护套线、弱电线路和备用预埋管穿过临空墙、防护密闭隔墙、密闭隔墙,除平时有要求外,可不作密闭处理,临战时应采取防护密闭或密闭封堵,在30d转换时限内完成。对于不符合一根电缆穿一根密闭管的平时设备的电缆,应在临战转换期限内拆除。
条文说明
7.4 线路敷设
7.4.1 进、出防空地下室的电气线路,动力回路选用电缆,口部照明回路选用护套线,主要是考虑其穿管时防护密闭措施比较容易,密闭效果好。
7.4.3 防空地下室有“防核武器、常规武器、生化武器”等要求,电气管线进出防空地下室的处理一定要与工程防护、密闭功能相一致,这些部位的防护、密闭相当重要,当管道密封不严密时,会造成漏气、漏毒等现象,甚至滤毒通风时室内形不成超压。
在防护密闭隔墙上的预埋管应根据工程抗力级别的不同,采取相应的防护密闭措施。在密闭墙上的预埋管采取密闭封堵措施。
穿过外墙、临空墙、防护密闭隔墙和密闭隔墙的电气预埋管线应选用管壁厚度不小于2.5mm的热镀锌钢管。在其它部位的管线可按有关地面建筑的设计规范或规定选用管材。
7.4.4 弱电线路一般选用多根导线穿管通过外墙、临空墙、防护密闭隔墙和密闭隔墙,由于多根导线在一起,会有空隙,就不易作密闭封堵处理。为了达到同样的密闭效果,因此采用密闭盒的模式,为了保证密闭效果,又规定了管径不得超过25mm,目的是控制管内导线根数,如果管内穿线过多,会影响密闭效果。暗管密闭方式见图7-1。
7.4.5预留备用穿线钢管是为了供平时和战时可能增加的各种动力、照明、内部电源、通信、自动检测等所需要。防止工程竣工后,因增加各种管线,在密闭隔墙上随便钻洞、打孔,影响到防空地下室的密闭和结构强度。
7.4.6 如果电缆桥架直接穿过临空墙、防护密闭隔墙和密闭隔墙,多根电缆穿在一个孔内,防空地下室的防护、密闭性能均被破坏。所以在此处位置穿墙时,必须改为电缆穿管方式。应该一根电缆穿一根管,并应符合防护和密闭要求。
7.4.7 各类母线槽是由铜汇流排用绝缘材料包裹绑扎而制成的,每层间是不密闭的,它要穿过密闭隔墙其内芯会漏气。所以应在穿过密闭隔墙段处,选用防护密闭型母线,该母线的线芯经过密封处理,能达到密闭的要求。
7.4.8 强电和弱电电缆直接由室外地下进、出防空地下室时,应防止互相干扰,需分别设置强电、弱电防爆波电缆井,在室外宜紧靠外墙设置防爆波电缆井。由地面建筑上部直接引下至防空地下室内时,可不设置防爆波电缆井,但电缆穿管应采取防护密闭措施。设置防爆波电缆井是为了防止冲击波沿着电缆进入防空地下室室内。
7.4.9 电力系统电源进入防空地下室的低压配电室内,由它配至各个防护单元的配电回路应独立,同样电站控制室至各个防护单元的配电回路也应独立,均以放射式配电。目的是为了保证各防护单元电源的独立性,互不影响,自成系统。
电缆线路的保护措施应与工程抗力级别一致,是为了保证受电端的供电可靠。目的是防止电缆破坏受损,防护单元失电。一般根据环境条件和抗力级别可采取电缆穿钢管明敷或暗敷,采用铠装电缆、组合式钢板电缆桥架等保护措施。
7.4.10 由于电缆管线采取战时封堵措施后,不便于平时管线的维护、更换,也影响到战时的防护密闭效果,而且临战封堵的工作量不很大,在规定的转换时限30d内完全能够完成,因此规定封堵措施在临战时实施。
对于平时有封堵要求的管线,仍应按平时要求实施,如防火分区间的管线封堵。
7.5 照明
7.5.1 照明光源宜采用各种高效节能荧光灯和白炽灯。并应满足照明场所的照度、显色性和防眩光等要求。
7.5.2 防空地下室平时和战时的照明均应有正常照明和应急照明;平时照明还应设值班照明,出入口处宜设过渡照明。
7.5.3 平战结合的防空地下室平时照明,应按下列要求确定:
1 正常照明的照度,宜参照同类地面建筑照度标准确定。需长期坚持工作和对视觉要求较高的场所,可适当提高照度标准;
2 灯具及其布置,应与使用功能及建筑装修相协调;
3 值班照明宜利用正常照明中能单独控制的灯具或应急照明。
7.5.4 战时的应急照明宜利用平时的应急照明;战时的正常照明可与平时的部分正常照明或值班照明相结合。
7.5.5 应急照明应符合下列要求:
1 疏散照明应由疏散指示标志照明和疏散通道照明组成。
疏散通道照明的地面最低照度值不低于5lx;
2 安全照明的照度值不低于正常照明照度值的5%;
3 备用照明的照度值,(消防控制室、消防水泵房、收、发信机房、值班室、防化通信值班室、电站控制室、柴油发电机房、通道、配电室等场所)不低于正常照明照度值的10%。有特殊要求的房间,应满足最低工作需要的照度值;
4 战时应急照明的连续供电时间不应小于该防空地下室的隔绝防护时间(见表5.2.4)。
7.5.6 防空地下室口部的过渡照明宜采用自然光过渡,当采用自然过渡不能满足要求时,应采用人工照明过渡。过渡照明应能满足晴天、阴天和夜间人员进出地下室的需要。
7.5.7 防空地下室战时通用房间和战时医疗救护工程照明的照度标准值,可按表7.5.7-1和表7.5.7-2确定。
表7.5.7-1战时通用房间照明的照度标准值
类别 | 参考平面及其高度 | Lx | UCR | Ra |
办公室、总机室、广播室等 | 0.75m水平面 | 200 | 19 | 80 |
值班室、电站控制室、配电室等 | 150 | 22 | 80 |
出入口 | 地面 | 100 | — | 60 |
柴油发电机房、机修间 | 100 | 25 | 60 |
防空专业队队员掩蔽室 | 100 | 22 | 80 |
空调室、风机室、水泵间、储油间、滤毒室、除尘室、洗消间 | 75 | — | 60 |
盥洗间、厕所 | 75 | — | 60 |
人员掩蔽室、通道 | 75 | 22 | 80 |
车库、物资库 | 50 | 28 | 60 |
注:lx:照度标准值UGR:统一眩光值 Ra:显色指数、
表7.5.7-2战时医疗救护工程照明的照度标准值
类别 | 参考平面及其高度 | Lx | UCR | Ra |
手术室、放射科治疗室 | 0.75m水平面 | 500 | 19 | 90 |
诊察室、检验科、配方室、治疗室、医务办公室、急救室 | 300 | 19 | 80 |
候诊室、放射科诊断室、理疗室、分类厅 | 地面 | 200 | 22 | 80 |
重症监护室 | 200 | 19 | 80 |
病房 | 100 | 19 | 80 |
注:lx:照度标准值 UGR:统一眩光值Ra:显色指数。
7.5.8 每个照明单相分支回路的电流不宜超过16A。
7.5.9 洗消间脱衣室和检查穿衣室内应设AC220V10A单相三孔带二孔防溅式插座各2个。
7.5.10 在滤毒室内每个过滤吸收器风口取样点附近距地面1.5m处,应设置AC220V10A单相三孔插座1个。
7.5.11 医疗救护工程、专业队队员掩蔽部、一等人员掩蔽所的防化通信值班室内应设置AC380V16A三相四孔插座、断路器各1个和AC220V10A单相三孔插座7个。
7.5.12 二等人员掩蔽所的防化通信值班室内应设置AC380V16A三相四孔插座、断路器各1个和AC220V10A单相三孔插座5个。
7.5.13 防化器材储藏室应设置AC220V10A单相三孔插座1个。
7.5.14 灯具的选择宜选用重量较轻的线吊或链吊灯具和卡口灯头。当室内净高较低或平时使用需要而选用吸顶灯时,应在临战时加设防掉落保护网。
7.5.15 通道、出入口、公用房间的照明与房间照明宜由不同回路供电。
7.5.16 从防护区内引到非防护区的照明电源回路,当防护区内和非防护区灯具共用一个电源回路时,应在防护密闭门内侧、临战封堵处内侧设置短路保护装置,或对非防护区的灯具设置单独回路供电。
7.5.17 战时主要出入口防护密闭门外直至地面的通道照明电源,宜由防护单元内人防电源柜(箱)供电,不宜只使用电力系统电源。
条文说明
7.5 照明
7.5.1 防空地下室一般净高较低,宜选用高效节能光源和长寿命的日光灯管,对环境潮湿的房间如洗消间、开水间等和少数特殊场所可选用白炽灯。
7.5.2 照明种类按国家标准《建筑照明设计标准》(GB 50034)划分为六种照明,考虑到警卫照明,障碍照明和节日照明,在防空地下室中基本没有,所以分为正常照明,应急照明和值班照明。值班照明是非工作时间为值班所设置的照明。
7.5.4 战时应急照明利用平时的应急照明,主要是功能一致,其区别主要是供电保证时间不一致。
由于平时使用的需要,设计照明灯具较多,照度也比较高,而战时照度较低,不需要那么多灯具,因此将平时照明的一部分作为战时的正常照明,回路分开控制,两者有机结合。
7.5.5 疏散照明,安全照明,备用照明的照度标准参照国家《建筑照明设计标准》的规定。
战时应急照明的连续供电时间不应小于隔绝防护时间的要求,是从最不利的供电电源情况下考虑的,目前市场上供应的应急照明灯具是按照平时消防疏散要求的时间设置的,一般为30~60min。因此在战时必须储备备用蓄电池或集中设置长时效的UPS、EPS蓄电池组电源。当防空地下室内设有内部电源(柴油发电机组)时,战时应急照明蓄电池组的连续供电时间同于平时消防疏散时间。
7.5.7 战时照度标准参照《建筑照明设计标准》中的规定,该标准对原有国家照度标准作了较大幅度的提高。本规范中的照度标准也作了适当的提高,但仍低于平时标准。
7.5.9~7.5.13 按照《人民防空工程防化设计规范》中要求。
7.5.14 选用重量较轻的灯具、卡口灯头、线吊或链吊灯头,是为了防止战时遭受袭击时,结构产生剧烈震动,造成灯具掉落伤人。
7.5.15 便于管理和使用,公共部分与房间分开,这样公共部分的灯具回路在节假日,下班后兼作值班照明。
7.5.16 当非防护区与防护区内照明灯具合用同一回路时,非防护区的照明灯具、线路战时一旦被破坏,发生短路会影响到防护区内的照明。
7.5.17 战时人员主要出入口是战时人员在三种通风方式时均能进、出的出入口,特别是在滤毒式通风时,人员只能从这个出入口进出,所以由防护密闭门以外直至地面的通道照明灯具电源应由防空地下室内部电源来保证。特别是位于地下多层的防空地下室,主要出入口至地面所通过的路径更长,更需要保证照明电源。
7.6 接地
7.6.1 防空地下室的接地型式宜采用TN-S、TN-C-S接地保护系统。
7.6.2 除特殊要求外,防空地下室宜采用一个接地系统,其接地电阻值应符合表7.6.2中最小值的要求。
表7.6.2接地电阻允许值
接地装置 | 接地电阻(Ω) |
并联运行发电机或变压器 | 总容量>100KVA | ≤4 |
总容量≤100KVA | ≤10 |
高压电力设备接地(∆/Y变配电系统) | ≤10 |
重复接地、防雷设备接地 | ≤10 |
防静电接地 | ≤100 |
火灾自动报警系统、综合布线系统、通信系统等 | 单独接地 | <4 |
共用接地 | <1 |
7.6.3 防空地下室室内应将下列导电部分做等电位连接:
1 保护接地干线;
2 电气装置人工接地极的接地干线或总接地端子;
3 室内的公用金属管道,如通风管、给水管、排水管、电缆或电线的穿线管;
4 建筑物结构中的金属构件,如防护密闭门、密闭门、防爆波活门的金属门框等;
5 室内的电气设备金属外壳;
6 电缆金属外护层。
7.6.4 各防护单元的等电位连接,应相互连通成总等电位,并应与总接地体连接。
7.6.5 等电位连接的线路最小允许截面应符合表7.6.5的规定。
表7.6.5线路最小允许截面(mm2)
7.6.6 保护线(PE)上,严禁设置开关或熔断器。
7.6.7 接地装置的设置应符合下列要求:
1 应利用工程结构钢筋和桩基内钢筋做自然接地体。当接地电阻值不能满足要求时,宜在室外增设人工接地体装置;
2 利用结构钢筋网做接地体时,纵横钢筋交叉点宜采用焊接。所有接地装置必须连接成电气通路;所有接地装置的焊接必须牢固可靠;
3 保护线(PE)应与接地体相连,并应有完好的电气通路。宜采用不小于25×4mm2热镀锌扁钢或直径不小于12mm的热镀锌圆钢作为保护线的干线;
4 设有消防控制室和通信设备的防空地下室应设专用接地
干线引至总接地体;
5 当无特殊要求时,接地装置宜采用热镀锌钢材,最小允许规格、尺寸应符合表7.6.7的规定。
表7.6.5线路最小允许截面(mm2)
种类、规格及单位 | 敷设位置及使用类别 |
交流电流回路 | 直流电流回路 |
圆钢直径(mm) | 10 | 12 |
扁钢 | 截面(mm2) | 100 | 100 |
厚度(mm) | 4 | 6 |
角钢厚度(mm) | 4 | 6 |
钢管管壁厚度(mm) | 3.5 | 4.5 |
7.6.8 照明灯具安装高度低于2.4m时,应增设PE保护线。
7.6.9 电源插座和潮湿场所的电气设备,应加设剩余电流保护器。医疗用电设备装设剩余电流保护器时,应只报警,不切断电源。
7.6.10 燃油设施防静电接地应符合下列要求:
1 金属油罐的金属外壳应做防静电接地;
2 非金属油罐应在罐内设置防静电导体引至罐外接地,并与金属管连接;
3 输油管的始末端、分支处、转弯处以及直线段每隔200~300m处,应做防静电接地;
4 输油管道接头井处应设置油罐车或油桶跨接的防静电接地装置。
条文说明
7.6 接地
7.6.1 采用TN-S、TN-C-S接地保护系统,在防空地下室内部配电系统中,电源中性线(N)和保护线(PE)是分开的。保护线在正常情况下无电流通过,能使电气设备金属外壳近于零电位。对于潮湿环境的防空地下室,这种接地方式是适宜的。大多数防空地下室也是这样做的。
内部电源设有柴油发电机组应采用TN-S系统,引接区域电源宜采用TN-C-S系统。
考虑到各地区供电系统采用的接地型式不同,当电力系统电源和内部电源接地型式不一致时,应采取转换措施。
7.6.3 总等电位连接是接地故障保护的一项基本措施,它可以在发生接地故障时显著降低电气装置外露导电部分的预期接触电压,减少保护电器动作不可靠的危险性,消除或降低从建筑物蹿入电气装置外露导电部分上的危险电压的影响。
7.6.5 表7.6.5摘自《建筑电气工程施工质量验收规范》(GB50303)中表27.1.2线路最小允许截面(mm2)。
7.6.7 第1款中接地装置“应利用防空地下室结构钢筋和桩基内钢筋”,这是实际使用中所取得的成功经验,它具有以下优点:
1 不需专设接地体、施工方便、节省投资;
2 钢筋在混凝土中不易腐蚀;
3 不会受到机械损伤,安全可靠,维护简单;
4 使用期限长,接地电阻比较稳定;
当接地电阻值不能满足要求时,由于在防空地下室内部能增设接地体的条件有限,所以需在防空地下室的外部增设接地体。室外接地体所处位置应设置在靠近地下室附近的潮湿地段,并考虑与室内接地体连接方便;
第2款中“纵横钢筋交叉点宜采用焊接”不是要求每个点都要焊接,而是间隔一定的距离,根据工程规模大小而定,一般宽度方向可取5~10m。长度方向可取10~20m。
7.6.9 由于防空地下室室内较为潮湿,空间小等原因,为保证人身安全和电气设备的正常工作,所以本条规定照明插座和潮湿场所的电气设备宜加设剩余电流保护器。
7.7 柴油电站
7.7.1 防空地下室的柴油电站选址应符合下列要求:
1 靠近负荷中心;
2 交通运输、输油、取水比较方便;
3 管线进、出比较方便。
7.7.2 平战结合的防空地下室电站类型应符合下列要求:
1 中心医院、急救医院应设置固定电站;
2 救护站、防空专业队工程、人员掩蔽工程、配套工程的电站类型应符合下列要求:
1) 当发电机组总容量大于120kW时,宜设置固定电站;当条件受到限制时,可设置2个或多个移动电站;
2) 当发电机组总容量不大于120kW时宜设置移动电站;
3) 固定电站内设置柴油发电机组不应少于2台,最多不宜超过4台;
4) 移动电站内宜设置1~2台柴油发电机组;
3 柴油发电机组的总容量应符合本规范第7.2.12条、第7.2.13 条的规定,并应留有10%~15%的备用量,但不设备用机组;
4 柴油发电机组的单机容量不宜大于300kW。
7.7.3 柴油发电机组设置2台及2台以上时,宜采用同容量、同型号。
7.7.4 电站采用的柴油发电机组应具有在机房内就地启动、调速、停机的功能。
7.7.5 设置自起动的柴油发电机组,应具有下列功能:
1 当电力系统电源中断时,单台机组应能自起动,并在15s内向负荷供电;
2 当电力系统电源恢复正常后,应能手动或自动切换至电力系统电源,并向负荷供电。
7.7.6 固定电站的柴油发电机房与控制室分开设置,应在控制室及每台柴油发电机组旁边设置联络信号,并具备以下功能:
1 控制室对柴油发电机房的联络信号,应设置“起动”、“停机”、“增速”、“减速”;
2 柴油发电机房对控制室的联络信号,应设置“运行异常”、“请求停机”、“故障停机”;
3 柴油发电机组旁的联络信号,宜设有该机组的输出电压表、频率表、电流表、功率表。
7.7.7 固定电站采用隔室操作控制方式时,在控制室内应能满足下列要求:
1 控制柴油发电机组起动、调速、并列和停机(含紧急停机);
2 检测柴油机的油压、油温、水温、水压和转速;
3 控制和显示发电机房附属设备和通风方式的运行状态。
7.7.8 柴油电站平战转换要求:
1 中心医院、急救医院的柴油电站应平时全部安装到位;
2 甲类防空地下室的救护站、防空专业队工程、人员掩蔽工程、配套工程的柴油电站中除柴油发电机组平时可不安装外,其它附属设备及管线均应安装到位。柴油发电机组应在15d转换时限内完成安装和调试;
3 乙类防空地下室的救护站、防空专业队工程、人员掩蔽工程、配套工程柴油电站内的柴油发电机组、附属设备及管线平时均可不安装,但应设计到位,并应按设计要求预留好柴油发电机组及其附属设备的基础、吊钩、管架和预埋管等。在30d转换时限内完成安装和调试。
条文说明
7.7 柴油电站
7.7.2 设置电站类型:
1 第1款:对于中心医院和急救医院要求设置固定电站,是由该工程在战时的重要性决定的;
2 第2款:救护站、防空专业队工程、人员掩蔽工程、配套工程等的电站类型是根据工程实际状况决定配置的,根据柴油发电机组容量决定电站类型。以柴油发电机组常用功率120kW为分界;当大于常用功率120kW时设固定电站,在120kW及以下时可设移动电站,固定电站比移动式电站的技术要求较高,通风冷却设施也较复杂,初投资和运行费用较移动电站高。移动电站较灵活,辅助设备也较简单,以风冷为主。另外对于规模大,用电量大的工程,为了提高供电可靠性,简化供电系统,减少建设初投资,可按防护单元组合,根据用电量设置多个移动电站。并尽可能构成供电网络,这更能提高供电的可靠性和安全性;
3 关于柴油电站机组的设置台数不宜超过4台和单机容量不宜超过300kW的规定,是因为机组台数过多,容量过大,对技术要求过高,管理复杂,目标过大,而且一旦受损涉及停电的范围过大;
4 移动电站的采用,主要是为解决防空地下室电站平时不安装机组,战时又必须设置自备电源而规定的,移动电站机动性大,用时牵引运进工程内部,不用时可拉出地面储存或另作他用。
7.7.3 同容量、同型号柴油发电机组便于布置、维护、操作和并联运行以及备晶、备件的储存、替换等。
7.7.7 第2款、第3款,固定电站设有隔室操作功能,在控制室内需要全面了解和控制柴油发电机组的运行状况,而柴油发电机组是设置在染毒区,柴油发电机房与控制室设有密闭隔墙,因此按照现行《战技要求》中要求,需要在控制室(清洁区)内实现检测和控制。
7.7.8 柴油电站的设置是防空地下室的心脏设备,战时地面电力系统电源极不可靠,是遭受打击的目标,随时会造成局部或区域的大面积范围停电,而平时城市一般又不会发生停电,设置的柴油电站不需要经常运行,长期置于地下,维护管理不好,机组容易锈蚀损坏,不但没有经济效益,还要增加维护保养支出。为了协调这一矛盾,除中心医院、急救医院需平时安装到位外,其余类型工程的柴油电站均允许平战转换。由于甲、乙类工程的差异,所以甲、乙类工程柴油电站的转换内容也有区别。
条文中柴油电站的附属设备及管线,指设置在电站内的发电机组至各防护单元的人防电源总配电柜(箱)及由人防电源总配电柜(箱)引至各防护单元的电缆线路;通风、给排水的设备和管线。固定电站还需包括各种动力配电箱、信号联络箱等。
7.8 通信
7.8.1 医疗救护工程和防空专业队工程应设置与所在地人防指挥机关相互联络的直线或专线电话,并应设置应急通信设备。通信设备、电话可设置在值班室、防化通信值班室内。
7.8.2 人员掩蔽工程应设置电话分机和音响警报接收设备,并应设置应急通信设备。
7.8.3 配套工程应设置电话分机,并根据各类配套工程的特点和需要,可设置应急通信设备或其它通信设备。
7.8.4 中心医院、急救医院内应设置电话总机,并在办公、医疗、病房、值班室、防化通信值班室、配电间、电站、通风机室等各房间内设有电话分机。
7.8.5 救护站、防空专业队工程、人员掩蔽工程、配套工程中的值班室、防化通信值班室、通风机室、发电机房、电站控制室等房间应设置电话分机。
7.8.6 各类防空地下室中每个防护单元内的通信设备电源最小容量应符合表7.8.6中的要求。
7.8.7 战时通信设备线路的引入,应在各人员出入口预留防护密闭穿墙管,穿墙管可利用本章第7.4.5条中的预埋备用管。当需要设置通信防爆波电缆井时,除留有设计需要的穿墙管外,还应按第7.4.5条要求预埋备用管。
表7.8.6各类防空地下室中通信设备的电源最小容量
序号 | 工程类别 | 电源容量KW |
1 | 中心医院、急救医院 | 5 |
2 | 救护站 | 3 |
3 | 防空专业队工程 | 5 |
4 | 人员掩蔽工程 | 3 |
5 | 配套工程 | 3 |
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7.8 通信
7.8.1~7.8.3 按照现行《战技要求》中要求,通信设备的配置由通信部门配置。
7.8.6 按表7.8.6中各类防空地下室中通信设备的电源最小容量要求,在人防电源配电箱中留有通信设备电源容量和专用配电回路,供战时通信引接。
7.8.7 战时通信设备线路引入的管线,应利用本规范第7.4.5条中在各人员出入口、连通口预埋的备用管,不需再增加预埋管,但通信防爆波电缆井中仍应预埋备用管。
附录A 常用扩散室、扩散箱的内部空间最小尺寸
A.0.1 战时通风量不大于14500(m3/h)的乙类防空地下室和核6B级甲类防空地下室,其扩散室内部空间的长×宽×高可按1.0m×1.0m×1.6m。核5级和核6级甲类防空地下室常用扩散室内部空间的最小尺寸,可按表A.0.1采用。
表A.0.1甲类防空地下室常用扩散室的内部空间(长×宽×高)最小尺寸(m)
战时通风量 (m3/h) | 5级 | 6级 |
悬板活门 | 扩散室内部尺寸 | 悬板活门 | 扩散室内部尺寸 |
2000 | MH2000-3.0 | 1.0×1.0×1.6 | MH2000-1.5 | 1.0×1.0×1.6 |
3600 | MH3600-3.0 | 1.5×1.5×2.0 | MH3600-1.5 | 1.2×1.2×1.8 |
5700 | MH5700-3.0 | 1.8×1.8×2.2 | MH5700-1.5 | 1.5×1.5×2.0 |
8000 | MH8000-3.0 | 1.8×1.8×2.2 | MH8000-1.5 | 1.5×1.5×2.0 |
11000 | MH11000-3.0 | 2.0×2.0×2.4 | MH11000-1.5 | 1.8×1.8×2.4 |
14500 | MH14500-3.0 | 2.2×2.2×2.4 | MH14500-1.5 | 2.0×2.0×2.4 |
注:本表适用于采用国冢建筑标准设计《防空地下室建筑设计》(04FJ03)图集中的MH系列悬板活门。
A.0.2 战时通风量不大于14500(m3/h)的乙类防空地下室和核6B级甲类防空地下室,其扩散箱内部空间的长×宽×高可按1.0m×1.0m×1.0m。核5级和核6级甲类防空地下室常用扩散箱的内部空间最小尺寸可按表A.0.2采用(图A.0.2)。
表A.0.2甲类防空地下室常用扩散箱的内部空间(长×宽×高)最小尺寸(m)
战时通风量 | 5级 | 6级 |
悬板活门 | 扩散箱内部尺寸 | 悬板活门 | 扩散箱内部尺寸 |
2000 | MH2000-3.0 | 1.0×1.0×1.6 | MH2000-1.5 | 1.0×1.0×1.0 |
3600 | MH3600-3.0 | 1.4×1.4×1.4 | MH3600-1.5 | 1.2×1.2×1.2 |
5700 | MH5700-3.0 | 1.6×1.6×1.6 | MH5700-1.5 | 1.4×1.4×1.4 |
8000 | MH8000-3.0 | 1.6×1.6×1.6 | MH8000-1.5 | 1.4×1.4×1.4 |
11000 | MH11000-3.0 | 1.8×1.8×1.8 | MH11000-1.5 | 1.6×1.6×1.6 |
14500 | MH14500-3.0 | 2.0×2.0×2.0 | MH14500-1.5 | 1.8×1.8×1.8 |
注:本表适用于采用国家建筑标准设计《防空地下室建筑设计》(04FJ03)图集中的MH系列悬板活门。
附录B 常规武器地面爆炸动荷载
B.0.1 常规武器地面爆炸空气冲击波最大超压△Pcm及按等冲量简化的无升压时间三角形等效作用时间t0,可按下列公式计算确定:
式中 C——等效TNT装药量(kg),应按国家现行有关规定取值;
R——爆心至作用点的距离(m),爆心至外墙外侧水平距离应按国家现行有关规定取值。
B.0.2 常规武器地面爆炸土中压缩波参数可按下列规定确定:
1 常规武器地面爆炸空气冲击波感生的土中压缩波参数可按下列公式计算确定:
式中 Pch——地面空气冲击波在深度h(m)处感生的土中压缩波最大压力(N/mm2);
tr——土中压缩波的升压时间(s);
td——土中压缩波按等冲量简化的等效作用时间(s);
v0——土的起始压力波速(m/s),当无实测资料时,可按表4.4.3-1、表4.4.3-2采用;
γc——土的波速比,当无实测资料时,对非饱和土可按表4.4.3-1采用,对饱和土取γc=1.5;
v1——土的峰值压力波速(m/s);
δ——土的应变恢复比,当无实测资料时,对非饱和土和饱和土,均可按表4.4.3-1采用;
η——修正系数,η=1.5~2.0,非饱和土取大值。
2 常规武器地面爆炸直接产生的土中压缩波参数可按下列公式计算确定:
式中 σ0——作用点处直接产生的土中压缩波最大压力(kN/m2);
tr——土中压缩波的升压时间(s);
td——土中压缩波按等冲量简化的等效作用时间(s);
R——爆心至作用点的距离(m);
ρ——土的质量密度(kg/m3);
c——土的地震波波速(m/s),当无实测资料时,可取用土的起始压力波速,按表B.0.2-1、表8.0.2-2采用;
W——常规武器的装药重量(N),W=7.40C;
n——土的衰减系数,可按表8.0.2-1、表8.0.2-2采用。
表B.0.2-1非饱和±c、n值
土的类别 | 地震波波速C(m/s) | 衰减系数n |
碎石土 | 卵石、碎石 | 300~500 | 2.8~2.6 |
圆砾、角砾 | 250~350 | 2.8~2.6 |
砂 土 | 砾砂 | 350~450 | 2.7~2.6 |
粗砂 | 350~450 | 2.7~2.6 |
中砂 | 300~400 | 2.8~2.7 |
细砂 | 250~350 | 2.9~2.8 |
粉砂 | 200~300 | 2.9~2.8 |
粉土 | 200~300 | 2.9~2.8 |
粘土性(粉质粘土、粘土) | 坚硬、硬塑 | 400~500 | 2.7~2.6 |
可塑 | 300~400 | 2.8~2.7 |
软塑、流塑 | 150~250 | 3.0~2.9 |
老粘性土 | 300~400 | 2.8~2.7 |
红粘土 | 150~250 | 3.0~2.9 |
湿陷性黄土 | 200~300 | 2.9~2.8 |
淤泥质土 | 120~150 | 3.05 |
注:1 粘性土坚硬、硬塑状态c取大值,软塑、流塑状态c取小值;
2碎石土、砂土土体密实时,c取大值;
3 c取大值时,n取小值。
表B.0.2-1非饱和±c、n值
含气量a1% | 4 | 1 | 0.1 | 0.05 | 0.01 | 0.005 | <0.001 |
地震波波速C(m/s) | 150 | 200 | 370 | 640 | 910 | 1200 | 1500 |
衰减系数n | 3.0 | 2.7 | 2.7 | 2.6 | 2.5 | 2.4 | 2.2~1.5 |
注:1 α1为饱和土的含气量,可根据饱和度sv、孔隙比e,按式α1=e(1-sv)/(1+e)计算确定;
2当α1介于表中数值之间时,可按线性内插法确定。
B.0.3 常规武器地面爆炸时,防空地下室土中结构顶板的均布动荷载最大压力可按下列公式计算确定(图B.0.3):
式中 pc1——土中结构顶板计算板块的均布动荷载最大压力(N/mm2);
Pch——结构顶板计算板块中心处感生的土中压缩波最大压力(N/mm2);
Kr——顶板综合反射系数,当顶板覆土厚度小于等于0.5m时,Kr可取1.0;当覆土厚度大于0.5m时,Kr可取1.5;
Ce——顶板荷载均布化系数。当顶板覆土厚度小于等于0.5m时,Ce可取1.0;当覆土厚度大于0.5m时,Ce可取0.9。
B.0.4 常规武器地面爆炸时,防空地下室土中外墙某处的法向动荷载最大压力可按下列公式计算确定:
式中 p——作用在土中外墙某处的法向动荷载最大压力(kN/m2);
ξ——土的侧压系数,可按表4.5.5采用;
Kr一外墙综合反射系数,可取1.5;
φ——土中压缩波传播方向与结构外墙法向的夹角(°);
R0——爆心至结构外墙平面的垂直距离(m)。
B.0.5 防空地下室土中结构外墙的均布动荷载最大压力pc2及其升压时间tr、作用时间td可按下列公式计算确定:
式中 pc2——土中结构外墙均布动荷载最大压力(kN/m2);
R——爆心到土中结构外墙顶点O1(图B.0.3)的距离(m);
pO1——土中结构外墙顶点O1处法向动荷载最大压力(kN/m2),可按式(B.0.4-1)计算;
Ce——外墙荷载均布化系数,可按表8.0.5采用;
tr——土中结构外墙均布动荷载的升压时间(s);
td——土中结构外墙均布动荷载的作用时间(s)。
表B.0.5土中结构外墙荷载均布化系数Ce
顶板埋置深度 h(m) | 外墙区格短跨(m) | 外墙区格长跨与短跨比 |
1 | 2 | 3 |
0<h≤1.5 | 3 | 0.92 | 0.89 | 0.83 |
4 | 0.88 | 0.82 | 0.74 |
5 | 0.82 | 0.74 | 0.65 |
1.5<h≤3.0 | 3 | 0.83 | 0.82 | 0.77 |
4 | 0.80 | 0.74 | 0.68 |
5 | 0.74 | 0.67 | 0.58 |
3.0<h≤5.0 | 3 | 0.80 | 0.78 | 0.73 |
4 | 0.74 | 0.70 | 0.64 |
5 | 0.68 | 0.62 | 0.55 |
B.0.6 当防空地下室顶板底面高出室外地面时,常规武器地面爆炸空气冲击波直接作用在外墙上的水平均布动荷载最大压力可按下列公式计算确定:
表B.0.6高出室外地面外墙荷载均布化系数Ce
外墙计算高度h(m) | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
荷载均布化系数Ce | 0.969 | 0.958 | 0.945 | 0.930 | 0.914 | 0.897 |
条文说明
附录B 常规武器地面爆炸动荷载
B.0.1 常规武器爆炸产生的空气冲击波最大超压、等冲量等效作用时间等参数,系根据相似理论由核武器爆炸空气冲击波的相应参数计算公式转换推导而来,部分系数由试验确定,该组公式在理论上和试验上均得到验证。
B.0.2 研究表明,顶板主要承受地面空气冲击波感生的地冲击作用,外墙主要承受直接地冲击作用。常规武器地面爆炸土中压缩波传播可简化为如图B-1所示。
1 感生地冲击
空气冲击波感生的地冲击荷载计算公式(B.0.2-1)是根据波传播理论及特征线解法推导而来,该公式既适用于作用时间较长的核武器爆炸土中压缩波最大压力计算,也适用于作用时间较短的常规武器地面爆炸土中压缩波最大压力计算。
考虑到该公式中的作用时间t0为等冲量作用时间,与实际作用时间有所差别,因此结合试验数据与数值模拟对该公式进行了修正,即增加作用时间修正系数η,η可取1.5~2.0,非饱和土一般取大值,饱和土含气量小时取小值。
公式(B.0.2-1)反映了常规武器爆炸空气冲击波在松散软土(特别是非饱和土)中衰减非常快的特点,试验、数值模拟也基本反映了这一特点。对防常规武器5、6级的防空地下室来说,当顶板覆土达到一定厚度时,动荷载值相对较小,顶板设计通常由平时荷载组合控制,此时可不计入常规武器空气冲击波感生的土中压缩波荷载。
2 直接地冲击
公式(B.0.2-5)来自于《防常规武器设计原理》(美军TM5-585-1手册),并对其作了如下改进:
1装药量应采用实际装药重量W,而不是等效TNT装药量。如果采用等效TNT装药量,必须进行转换,要除以1.35的当量系数;
2关于波速c,TM5-855-1手册使用的是地震波速,公式(B.0.2-5)采用起始压力波速代替。一般来说,地震波速与弹性波速、起始压力波速接近,大于塑性波速。不采用塑性波速的主要原因在于常规武器爆炸作用下塑性波速随峰值压力、深度变化,不是一个定值,且很难测得准,而地震波速较易测得而且较准确。另外,大量研究表明,在计算地冲击荷载的到达时间或升压时间时,应使用起始压力波速;
3关于衰减系数n,参考TM5-855-1手册并结合国内研究综合确定。一般来说,衰减系数n与起始压力波速(或声阻抗、含气量)有关,见表B-1。据此定出各类土壤的衰减系数,方便设计人员计算。
表B-1衰减系数n
起始压力波速C(m/s) | 声阻抗pc×106(kg/((m2·s)) | 衰减系数n |
180 | 0.27 | 3~3.25 |
|
300 | 0.50 | 2.75 |
|
490 | 1.0 | 2.5 |
|
550 | 1.08 | 2.5 |
|
1500 | 2.93 | 2.25~2.4 |
|
>1500 | >3.4 | 1.5 |
|
B.0.3 由于常规武器地面爆炸空气冲击波随距离增大而迅速衰减,因此作用到顶板的感生地冲击荷载是一不均匀的荷载,需进行等效均布化处理。荷载的均布化处理可以采用以下两种方法:
1 采用屈服线(塑性铰线)理论和虚功原理将非均匀荷载按假定的变形形状进行均布,本规范采用该方法。该方法的首要任务是确定假设的变形形状,即要确定屈服线的位置,这与板的边界支撑条件、荷载大小等因素有关,非常复杂。一般来说,按四边固支计算等效均布荷载是偏于保守的,因为要达到同样的变形,作用荷载最大。据此经大量计算,可简化确定荷载的均布化系数;
2 按荷载的总集度相等来求其均布化系数。对于荷载分布差别不是很大时可采用此法。
经过计算可得:顶板荷载均布化系数Ce,当顶板覆土厚度小于等于0.5m时,可取1.0;当覆土厚度大于0.5m时,可取0.9。
关于顶板综合反射系数Kr:根据近年来国内外试验数据,当顶板覆土厚度较小时(≤0.5m),综合反射系数可取1.0;当顶板覆土厚度大于0.5m时,此值大致在1.5左右。工程兵科研三所高强混凝土和钢纤维混凝土结构化爆试验以及工程兵工程学院的有关试验成果均证明了这一点。
B.0.4、B.0.5 首先根据弹性力学,将目标点处的自由场应力转换成沿结构平面的法向自由场应力,再计算作用到结构上的法向动荷载峰值。
由于直接地冲击荷载是一球面波荷载,因此作用到外墙上的荷载也是不均匀的,必须进行等效均布化处理。均布化处理方法与顶板相同。
关于外墙的综合反射系数Kr,根据近年来国内外试验数据,如工程兵科研三所高强混凝土和钢纤维混凝土结构化爆试验以及工程兵工程学院的有关试验,此值大致在1.5左右。
B.0.6 当防空地下室顶板底面高出室外地面时,尚应计算常规武器地面爆炸空气冲击波对高出地面外墙的直接作用。常规武器地面爆炸空气冲击波直接作用在外墙上的水平均布动荷载峰值按正反射压力计算。
附录C 常用结构构件对称型基本自振圆频率计算
C.0.1 单跨和等跨的等截面梁挠曲型自振圆频率ω(1/s),可按下列公式计算确定:
式中 Ω——梁的频率系数,可按表C.0.1-1采用;
B——梁的抗弯刚度;
φ——刚度折减系数,可按表C.0.1-2采用;
Ed——动荷载作用下材料弹性模量(kN/m2),按本规范第4.2.4条的规定确定;
h——梁的高度(m);
b——梁的宽度(m);
l——梁的计算跨度(m);
m——梁的单位长度质量;
m=γbh/g
γ——材料重力密度(kN/m3);
g——重力加速度(m/s2)。
表C.0.1.2刚度折减系数φ
均质弹性材料(如钢材)构件 | 钢筋混凝土构件 | 砌体结构 |
1.00 | 0.60 | 1.00 |
|
C.0.2 双向薄板挠曲型自振圆频率ω(l/s),可按下列公式计算确定:
式中 a、b——板的计算跨度(m);
D——板的抗弯刚度;
d——板的厚度(m);
v——材料泊松比;
m——板的单位面积质量;
m=γd/g
Ωa、Ωb——频率系数,可按表C.0.2采用。
附录D 无梁楼盖设计要点
D.1 一般规定
D.2 承载力计算
D.3 构造要求
D.1 一般规定
D.1.1 无梁楼盖的柱网宜采用正方形或矩形,区格内长短跨之比不宜大于1.5。
D.1.2 当无梁楼盖板的配筋符合本规范规定时,其允许延性比[β]可取3.0。
D.2 承载力计算
D.2.1 在等效静荷载和静荷载共同作用下,当按弹性受力状态计算无梁楼盖内力时,宜按下列规定对板的内力值进行调整:
1 当用直接方法计算时,对中间区格的板,宜将支座负弯矩与跨中正弯矩之比从2.0调整到1.3~1.5;对边跨板,宜相应降低负、正弯矩的比值;
2 当用等代框架方法计算时,宜将支座负弯矩下调10%~15%,并应按平衡条件将跨中正弯矩相应上调;
3 支座负弯矩在柱上板带和跨中板带的分配可取3:1到2:1;跨中正弯矩在柱上板带和跨中板带的分配可取1:1到1.5:1;
4 当无梁楼盖的板与钢筋混凝土边墙整体浇筑时,边跨板支座负弯矩与跨中正弯矩之比,可按中间区格板进行调整。
D.2.2 沿柱边、柱帽边、托板边、板厚变化及抗冲切钢筋配筋率变化部位,应按下列规定进行抗冲切验算:
1 当板内不配置箍筋和弯起钢筋时,抗冲切可按下式验算:
式中 Fl——冲切荷载设计值(N),可取柱所承受的轴向力设计值减去柱顶冲切破坏锥体范围内的荷载设计值;
βh——截面高度影响系数。当h<800mm,取βh=1.0;当h≥2000mm时,取βh=0.9;其间按线性内插法取用;
ftd——混凝土在动荷载作用下抗拉强度设计值(N/mm2),应按本规范第4.2.3条规定取值;
um——冲切破坏锥体上、下周边的平均长度(mm),可取距冲切破坏锥体下周边h0/2处的周长;
h0——冲切破坏锥体截面的有效高度(mm);
2 当板内配有箍筋时,抗冲切可按下式验算:
式中 fyd——在动荷载作用下抗冲切箍筋或弯起钢筋的抗拉强度设计值,取fyd=240N/mm2;
Asv——与呈45°冲切破坏锥体斜截面相交的全部箍筋截面面积(m2);
3 当板内配有弯起钢筋时,弯起钢筋根数不应少于3根,抗冲切可按下式验算:
式中 Asb——与呈45°冲切破坏锥体斜截面相交的全部弯起钢筋截面面积(mm2);
α——弯起钢筋与板底面的夹角(°)。
D.2.3 当无梁楼盖的跨度大于6m,或其相邻跨度不等时,冲切荷载设计值应取按等效静荷载和静荷载共同作用下求得冲切荷载的1.1倍;当无梁楼盖的相邻跨度不等,且长短跨之比超过4:3,或柱两侧节点不平衡弯矩与冲切荷载设计值之比超过0.05(c+h0)(c为柱边长或柱帽边长)时,应增设箍筋。
条文说明
D.2 承载力计算
D.2.2 原规范考虑到原《混凝土结构设计规范》(GBJ10-89)在抗冲切计算中过于保守,故把抗冲切承载力计算公式中系数由0.6提高到0.65。现行《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)为提高构件抗冲切能力,将系数0.6提高到0.7,并规定同时应计入二个折减系数βh及ηc 本条参考《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)对抗冲切计算公式进行了适当修改,以尽可能一致。
为使抗冲切钢筋不致配的过多,以确保抗冲切箍筋或弯起钢筋充分发挥作用,增加了板受冲切截面限制条件,相当于配置抗冲切钢筋后的抗冲切承载力不大于不配置抗冲切钢筋的抗冲切承载力的1.5倍。
D.3 构造要求
D.3.1 无梁楼盖的板内纵向受力钢筋的配筋率不应小于0.3%和0.45ftd/fyd中的较大值。
D.3.2 无梁楼盖的板内纵向受力钢筋宜通长布置,间距不应大于250mm,并应符合下列规定:
1 邻跨之间的纵向受力钢筋宜采用机械连接或焊接接头,或伸入邻跨内锚固;
2 底层钢筋宜全部拉通,不宜弯起;顶层钢筋不宜采用在跨中切断的分离式配筋;
3 当相邻两支座的负弯矩相差较大时,可将负弯矩较大支座处的顶层钢筋局部截断,但被截断的钢筋截面面积不应超过顶层受力钢筋总截面面积的1/3,被截断的钢筋应延伸至按正截面受弯承载力计算不需设置钢筋处以外,延伸的长度不应小于20倍钢筋直径。
D.3.3 顶层钢筋网与底层钢筋网之间应设梅花形布置的拉结筋,其直径不应小于6mm,间距不应大于500mm,弯钩直线段长度不应小于6倍拉结筋的直径,且不应小于50mm。
D.3.4 在离柱(帽)边1.0h0范围内,箍筋间距不应大于h0/3,箍筋面积Asv不应小于0.2umh0ftd/fyd,并应按相同的箍筋直径与间距向外延伸不小于0.5h0的范围。对厚度超过350mm的板,允许设置开口箍筋,并允许用拉结筋部分代替箍筋,但其截面积不得超过所需箍筋截面积Asv的25%。
D.3.5 板中抗冲切钢筋可按图D.3.5配置。
条文说明
D.3 构造要求
D.3.4 按构造要求的最小配筋面积箍筋应配置在与45°冲切破坏锥面相交范围内,且箍筋间距不应大于h0/3,再延长至1.5h0范围内。原规范提法不准确,故予以修改。
附录E 钢筋混凝土反梁设计要点
E.1 承载力计算
E.2 构造要求
条文说明
附录E 钢筋混凝土反梁设计要点
根据清华大学的研究成果,反梁的正截面受弯承载能力与正梁相比没有变化,而斜截面受剪承载能力比正梁有明显下降,主要原因是反梁截面的剪应力分布与正梁有差异。
E.1 承载力计算
E.1.1 钢筋混凝土反梁的正截面受弯承载能力的验算,可按正梁的计算方法进行。
E.1.2 反梁的斜截面受剪承载能力可按下式验算:
式中 V——等效静荷载和静荷载共同作用下梁斜截面上最大剪力设计值(N);
Asv——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积(mm2);
s——沿构件长度方向上箍筋间距(mm);
h0——梁截面的有效高度(mm);
b——梁的宽度(mm);
φ1——梁跨高比影响系数,当l0/h0>7.5时,取l0/h0=7.5;
ftd——混凝土动力抗拉强度设计值(N/mm2);
fyd——箍筋动力抗拉强度设计值(N/mm2);
l0——梁的计算跨度。
E.1.3 反梁的箍筋设置应符合下列要求:
E.1.4 当对只承受静荷载作用的反梁进行斜截面受剪承载能力验算时,可按式(E.1.2-1)、式(E.1.2-2)及式(E.1.3)计算,此时式中的最大剪力设计值和材料强度设计值,应取静荷载作用下的相应值。
E.2 构造要求
E.2.1 反梁箍筋的配筋率应符合下式要求:
式中 ρsv——梁中箍筋体积配筋率。
E.2.2 在动荷载作用下,反梁的构造要求应符合本规范的有关规定。
附录F 消波系统
F.0.1 进风口、排风口的消波系统允许余压值应根据防空地下室内是否有掩蔽人员确定。当有掩蔽人员时,允许余压值可取0.03N/mm2;当无掩蔽人员时,允许余压值可取0.05N/mm2。柴油发电机排烟口消波系统的允许余压值可取0.10N/mm2。
F.0.2 悬板活门直接接管道的余压Pov(N/mm2)可按下列公式计算:
式中 Pc——活门超压设计值,可按表4.5.8取值。
F.0.3 悬板活门加扩散室消波系统的余压Pov(N/mm2),可按下列规定计算:
式中 A——扩散室横截面面积(m2);
l——扩散室的长度(m);
n——活门悬板的个数,可按表F.0.3-2采用;
J——活门悬板的转动惯量(kg·m2),可按表F.0.3-2采用;
S——活门的通风面积(m2),可按表F.0.3-2采用;
φ——影响系数,可按表F.0.3-1采用。
注:*为按国家建筑标准设计《防空地下室建筑设计》图集(04FJ03)选用的悬板活门。
条文说明
附录F 消波系统
为方便设计,本规范附录A给出了扩散室及扩散箱的内部空间最小尺寸。当按规定尺寸设计扩散室或选用扩散箱时,消波系统的余压均能满足允许余压要求,不需按本附录公式计算。
附录G 浅埋防空地下室围护结构传热量计算
G.0.1 有恒温要求的防空地下室围护结构的传热量,宜按下列公式计算:
式中 Q——恒温浅埋防空地下室壁面传热量(w);
Q1——室内空气年平均温度与年平均地温之差引起的壁面传热量(W);
Q2——地面建筑与防空地下室温差引起的顶板传热量(W);
Q3——地表面温度年周期性波动通过地下室外墙传递的热量(W);
tnc——防空地下室内空气恒定温度(或年平均温度)(℃);
t0——地下室周围岩(土)体的年平均温度(℃);
N——壁面年平均传热计算参数(W/℃);
α——换热系数,一般取5.8~8.7(W/(m2·℃));
l——地下建筑物长度(m);
b——地下建筑物宽度(m);
h——地下建筑物高度(m);
Tpb——年平均温度参数,根据土壤的导热系数,建筑物的宽度b和高度h值,查表G.0.1-1确定;
K——楼板传热系数(W/(m2·℃));
αb——地下室与地面建筑的换热系数(W/(m2·℃));
δ——地下室与地面建筑之间楼板的厚度(m);
λb——楼板材料的导热系数(W/(m·℃));
t'np——地面建筑内空气日平均温度(℃);
Θdb——地表面温度年周期性波动引起的侧壁面温度参数,根据土壤的λ和α(壁面导温系数)以及建筑物高度h查表G.0.1-2;
θd——地表面温度年周期性波动波幅(℃),计算时可查表G.0.1-3;
+——夏季取“-”,冬季取“+”。
G.0.2 无恒温要求的防空地下室围护结构的传热量,宜按下列公式计算:
式中 Q——非恒温浅埋防空地下室壁面传热量(W);
Q1——恒温传热量(W),根据公式(G.0.1-2)计算;
Q2——壁面年波动传热量(W);
θn1——防空地下室内空气温度年波幅(℃);
θn1=tnp-tnc (G.0.2-4)
tnp——防空地下室夏季室内空气日平均温度(℃);
tnc——防空地下室夏季室内空气年平均温度(℃);
M——壁面周期性波动传热计算参数(W/℃);
Θnb——防空地下室室温年周期波动的温度参数,根据土壤的λ和α以及(0.5b+h)值查表G.0.2;
±——夏季取“+”,冬季取“-”;
kb——壁面传热系数(W/(m2·℃));
其余符号意义同前。
附录H 深埋防空地下室围护结构传热量计算
H.0.1 有恒温要求的防空地下室围护结构传热量,宜按下列公式计算:
式中 Q——恒温深埋防空地下室壁面传热量(w);
Q1——室内空气年平均温度与年平均地温之差引起的壁面传热量(W);
Q2——地面建筑与防空地下室温差引起的顶板传热量(W),根据公式(G.0.1-4)计算确定;
tnc——防空地下室内空气恒定温度(℃);
td——当地地表面年平均温度(℃);
f(F0,Bi)——壁面恒温传热计算参数,根据准数F0=ατ/r02、Bi=αr0/λ值,查表H.0.1-1或H.0.1-2确定。
a——壁面导温系数(m2/h);
τ——预热时间(h);
α——换热系数(W/(m2·℃));
λ——导热系数(W/(m·℃))
r0——防空地下室当量半径(m);
体形为当量圆柱体的防空地下室:r0=P/2π(P为防空地下室横断面周长,m)
体形为当量球体的防空地下室:r0=0.62V1/3(V为防空地下室体积,m3)
m——壁面传热修正系数:衬砌结构m=1;衬套结构、岩石m=0.72;土壤m=0.86;
F——传热壁面面积(m2)。
H.0.2 无恒温要求的防空地下室围护结构传热量,宜按下列公式计算:
式中 Q——无恒温深埋防空地下室壁面传热量(W);
Q1——壁面恒温传热量(W),根据公式(H.0.1-2)计算;
Q2——壁面年波动传热量(W);
f(ξ,η),β(ξ,η)——壁面年周期波动传热计算参数和壁面热流超前角度,根据准数ξ,η值查表H.0.2-1至H.0.2-4;
ω1——温度年周期性波动频率(rad/h);
τ——自防空地下室室内空气温度年波动出现最大值为起点的时间(h)。
其余符号意义同前。
本规范用词说明
一、为便于在执行本规范条文时区别对待,对要求严格程度不同的用词说明如下:
1.表示很严格,非这样做不可的用词:
正面词采用“必须”;反面词采用“严禁”;
2.表示严格,在正常情况下均应这样做的用词:
正面词采用“应”;反面词采用“不应”或“不得”;
3.表示允许稍有选择,在条件许可时,首先应该这样做的用词:
正面词采用“宜”,反面词采用“不宜”;
表示有选择,在一定条件下可以这样做的,采用“可”。
二、本规范条文中,指明应按其它有关标准、规范执行时,写法为“应符合……的规定”或“应按……执行”。